Високоефективний підсилювач потужності кв діапазону золотар. Транзисторні підсилювачі потужності кв діапазону. Блок живлення: принципова схема

Транзисторні підсилювачі потужності КХ діапазону ( низькі частоти від 3 до 30 МГц) для трансивера і радіостанції користуються великим попитом у радіоаматорів. Перш ніж знайти обгрунтування подібного факту, слід зазначити, що законодавством країни допускається використання радіоточок до 10 Вт, але люди нерідко прагнуть купити транзисторні підсилювачі потужності КХ діапазону для трансивера і рації в 50, 100 і навіть 200 Вт. Чим це обумовлено? Все просто.

Для чого потрібні потужні підсилювачі?

КВ транзисторні підсилювачі потужності прагнуть купити в наступних ситуаціях:

• при експлуатації рацій в умовах великого, густонаселеного міста. Стандартні рації потужністю 4 і 10 Вт не здатні впоратися з перешкодами, що виникають через роботу різних підприємств і інших причин. Вирішити проблему здатні КВ підсилювачі потужності на транзисторах;
• при використанні радіоточки в автомобілі. Нізкорасположенная антена не здатна забезпечити стійку якісний зв'язок. Саме тому автомобілісти прагнуть купити використовувати підсилюють пристрої на транзисторах, що відрізняються від лампових компактністю;
• при здійсненні турпоходів. Рації низької частоти нерідко використовуються туристами. З ними часто трапляються різні НП. Подавати сигнал про їх виникнення можна будь-яким доступним способом, навіть використовуючи радіостанцію потужністю 200 Вт.

Як правило, ціна на подібне підсилює пристрій досить висока. Проте, можна знайти місця, де вартість підсилювачів знаходиться на прийнятному рівні. Наприклад, продаж радіотоварів, ціна яких досить низька, ведеться магазином «РадіоЕксперт».

Переваги замовлення в «РадіоЕксперт»

Інтернет-магазин пропонує недорого замовити різні радіотовари, в тому числі і підсилювачі. Ознайомитися з реалізованої продукцією допоможе прайс-лист. Варто відзначити, що компанія надає повну інформаційну підтримку клієнтів.
Онлайн-магазином «РадіоЕксперт» здійснюється доставка всієї купленої продукції. Росія та інші країни СНД - основний ринок збуту.

(Статтю доповнено 07.02.2016г.)

UT5UUV Андрій Мошенський.

Підсилювач «Джин»

Транзисторний підсилювач потужності

з безтрансформаторним харчуванням

від мережі 220 (230) В.

Ідея створення потужного, легкого і дешевого підсилювача великої потужності актуальна з часів зародження радіозв'язку. Безліч прекрасних конструкцій на лампах і транзисторах розроблено за останнє століття.

Але до сих пір йдуть суперечки, з приводу переваги твердотільної, або електронно-вакуумної підсилювальної техніки великої потужності ...

В епоху імпульсних джерел живлення питання масогабаритних параметрів джерел вторинного електроживлення не настільки гостра, але, фактично виключивши такої, застосувавши випрямляч напруги промислової мережі, все одно виходить виграш.

Привабливою здається ідея використання сучасних високовольтних імпульсних транзисторів в підсилювачі потужності радіостанції, застосувавши для харчування сотні вольт постійного струму.

Вашій увазі пропонується конструкція підсилювача потужності на «нижні» КВ діапазони потужністю не менше 200 Вт з безтрансформаторним харчуванням, побудована за схемою двотактної на високовольтних польових транзисторах. Основна перевага перед аналогами - масогабаритні показники, низька вартість комплектуючих, стабільність в роботі.

Основна ідея - застосування активних елементів - транзисторів з граничним напруженням втік-витік 800В (600В) призначених для роботи в імпульсних джерелах вторинного електроживлення. Як підсилюючих елементів обрані польові транзистори IRFPE30, IRFPE40, IRFPE50 виробництва компанії "International Rectifier". Ціна виробів 2 (два) дол. США. Трохи програють їм по граничній частоті, забезпечуючи роботу лише в діапазоні 160м, 2SK1692 виробництва "Toshiba". Любителі підсилювачів на базі біполярних транзисторів, можуть поекспериментувати з 600-800 вольтовими BU2508, MJE13009 і іншими подібними.

Методика розрахунку підсилювачів потужності і ШПТЛ приведена в довіднику радіоаматора коротковолновіка С.Г. Буніна Л.П. Яйленко. 1984р.

Моточні дані трансформаторів наведені нижче. Вхідний ШПТЛ TR1 виконаний на кільцевому сердечнику К16-К20 з фериту М1000-2000НМ (НН). Число витків 5 витків в 3 дроти. Вихідний ШПТЛ TR2 виконаний на кільцевому сердечнику К32-К40 з фериту М1000-2000НМ (НН). Число витків 6 витків в 5 проводів. Провід для намотування рекомендований МГТФ-035.

Можливо виготовити вихідний ШПТЛ у вигляді бінокля, що добре позначиться на роботі в «верхній» частини КВ діапазону, правда там наведені транзистори не функціонують через часу наростання і спаду струму. Такий трансформатор може бути виготовлений з 2 стовпців по 10 (!) Кілець К16 з матеріалу М1000-2000. Всі обмотки за схемою - один виток.

Дані виміру параметрів трансформаторів наведені в таблицях. Вхідні ШПТЛ навантажені на вхідні резистори (у автора, 5,6 Ома замість розрахункових), включені паралельно з ємністю затвор-витік, плюс ємністю за рахунок ефекту Міллера. Транзистори IRFPE50. Вихідні ШПТЛ були навантажені з боку стоків на безиндукціонность резистор 820 Ом. Векторний аналізатор АА-200 виробництва RigExpert. Завищений КСВ може бути пояснений недостатньо щільною укладанням витків трансформаторів на магнітопровід, відчутним невідповідністю хвильового опору лінії з МГТФ-0,35 необхідному в кожному конкретному випадку. Проте, на діапазонах 160, 80 і 40 метрів проблем не виникає.

Рис 1. Схема електрична принципова підсилювача.

Джерело живлення мостовий випрямляч 1000В 6А, навантажений на конденсатор 470,0 на 400В.

Не забувайте про норми техніки безпеки, як радіатори і слюдяних прокладок.

Рис 2. Схема електрична принципова джерела постійного струму.

Рис 3. Фотографія підсилювача зі знятою кришкою.

Таблиця 1. Параметри ШПТЛ TR1, виконаного на кільці К16.

частота кГц	R	jX	SWR
1850	45,5	+4,2	1,15
3750	40,5	+7,2	1,3
7150	40,2	+31,8	2,1

Таблиця 2. Параметри ШПТЛ TR2, виконаного на кільці К40.

частота кГц	R	jX	SWR
1800	48	-0,5	1,04
3750	44	-4,5	1,18
7150	40,3	-5,6	1,28
14150	31,1	4,0	1,5
21200	х	х	1,8
28300	х	х	2,2

Рис 4. Вихідний ШПТЛ на кільці К40.

Таблиця 3. Параметри ШПТЛ TR2, конструкції «бінокль».

частота кГц	R	jX	SWR
1850	27,3	+26	2,5
3750	46	+17	1,47
7150	49	-4,4	1,10
14150	43	-0,9	1,21
21200	х	х	1,41
28300	х	х	1,7

Рис 5. Вихідний ШПТЛ конструкції «бінокль».

При паралельному включенні транзисторів і перерахунку ШПТЛ потужність можна значно підвищити. Наприклад, на 4 шт. IRFPE50 (2 в плечі), вихідному ШПТЛ 1: 1: 1 і харчуванні 310В на стоках, легко й виходила вихідна потужність 1кВт. При такій конфігурації ККД ШПТЛ особливо високий, методика виконання ШПТЛ неодноразово описана.

Авторський варіант підсилювача на двох IRFPE50, наведений на фотографіях вище по тексту, прекрасно працює на діапазонах 160 і 80 м. Потужність 200 Ватт на навантаженні 50 Ом при вхідній потужності близько 1 Ватта. Ланцюги комутації і «обвода» не наведено і залежать від Ваших побажань. Прошу звернути увагу на відсутність в описі вихідних фільтрів, експлуатація підсилювача без яких недопустима.

Андрій Мошенський

Доповнення (07.02.2016):
Шановні читачі! На численні прохання, з дозволу Автора і редакції, викладаю Також, привожу фотографію нової конструкції підсилювача «Джин».

Опублікований матеріал розрахований на широке коло радіоаматорів, які не мають спеціальної технічної освіти, складного слюсарного інструменту і досвіду побудови подібних конструкцій, тому, деякі питання можливо на чийсь погляд висвітлені занадто докладно.

Слід відразу зауважити для критики, що в даній статті автором виражено тільки своє бачення вирішення цього питання і, тому викладений матеріал не претендує на оригінальність і безперечність як в судженнях і схемних рішеннях, так і в практичній реалізації конструкцій власне підсилювачів, так і їх окремих вузлів .

Основні завдання даної публікації:

1. отримання універсальної конструкції підсилювача, що дозволяє зібрати її радіоаматори, що не має великого досвіду в будівництві подібних пристроїв і не володіє високою кваліфікацією;
2. дати можливість радіоаматорам, без серйозних переробок конструкції, експериментувати з окремими вузлами, використовувати (мати можливість заміни) в схемі підсилювача найбільш часто зустрічаються вітчизняні генераторні лампи середньої потужності;
3. застосування в конструкції підсилювача потужності максимального числа загальнодоступних деталей широкого застосування заводського виготовлення;
4. можливість застосування при виготовленні підсилювача мінімуму складного слюсарного і токарного обладнання, а також сервісної апаратури і вимірювальних приладів при його налаштуванні.

Підсилювачі, описані в статті, експлуатувалися з різними типами трансиверів: UW3DI-2; RA3AO; Ефір- М; Хвиля, UA1FA (передає приставка), на CB і 10-метровому діапазоні для розкачки використовувалися ONWA і LINCOLN. У всіх випадках якість вихідного сигналу однозначно визначалося якістю сигналу використовуваного трансивера.

Основні технічні характеристики ПІДСИЛЮВАЧІВ

У схемах підсилювачів використані лампи ГИ-7Б, ГІ-7БТ, ГІ-6Б (2 шт.), ГУ-72 (2 шт.), ГМД-11, ГУ-74Б, 6П45С, 6П42С, 6П36С (4 шт.), ГУ-50 (3 і 4 шт.), Г-807 (4 шт.), ГК-71. Підсилювачі працюють в класі AB1 (в режимі SSB) і класі C (режим CW).

Діапазон робочих частот ...................................................... ..1,8 - 28,7 МГц
Вид випромінювання ........................................................................... ..SSB, CW, RTTY
Потужність, що підводиться до анодного ланцюга протягом тривалого часу в режимі
«Натискання» ............................................................... .. ............ 650 Вт max.
(Залежить від потужності збудження і обмежується потужністю джерела анодної напруги);
потужність в навантаженні * в смузі частот 1,8 - 28,7 мГц ................ ...... .300-350 Вт
(В залежності від ККД вихідного контуру на даному діапазоні);
вхідний (вихідний) опір підсилювача .............................. 75 (50) Ом;
потужність, споживана підсилювачем від мережі в режимі «натискання» ... .. 700 Вт max;
в режимі «мовчання» ....................................................... ...... .130 Вт;
в режимі прийому ..................................................................... 60 Вт.
габаритні розміри підсилювача (без ніжок) мм ........................ ..352 '153' 350;
маса підсилювача ............................................................... близько 25 (13) ** .кг.
* - Мається на увазі гарантована вихідна потужність, тобто потужність, що отримується при номінальних значеннях струмів і напруг трансформаторів і 70% робочому циклі, вихідна потужність окремих екземплярів досягає 500 Вт.

** - Для схем з безтрансформаторним харчуванням.

POWER AMPLIFIER DVA - 300

Power amplifier uses one GU-74B, GMI-11 tube, two GI-7B (GI-7BT, GI-6B), GU-72 tubes, three or four GU-50, four 6P45S (6P42S, 6P36S), four G- 807 tubes, four G-811 tubes, GK-71. The PA covers 160-10 m (also all WARC). It requires 10-40 watts to produce full power. The PA uses AB class (SSB), C class (CW) grounded cathode circuit. The AC power supply is built-in and can be set for 220/230 VAC

Frequency range ................................................ .. .................. .1.8-28 MHz Modes ...................................................... ..................... SSB, CW, RTTY
Input Power ................................................... .. .................. 650 watts max.

Power Output ................................................... .. ...... .. ...... ..300-350 watts
DriverPower .................. .. ...................................................... 5-40 watts
Efficiency ........................................................................ .. ...... 55-65%
Input / Output impedances .......................................... .. ............... 75 (50) Om
Plate Voltage ....................................................... .................. .1300 volts
Harmonics .................................................... ..................... 35 dB typical
Front panel status indicators ................... ...... .. ......... standby, operate, transmit
Metering ............................................................................ ...... ..Ig, Iout
Primary Power ............................................................ ..220 / 230VAC, 3A
Dimensions ....................................................... ...... .350 x 150 x 350 mm
Weight ....................................................... ........................ ...... .25 Kg

У всіх наведених нижче схемах і складальних кресленнях нумерація елементів і деталей, що виконують одне і те ж призначення, збережена від схеми (креслення) до схеми (креслення). Якщо на кресленні немає якогось чергового номера елемента або розміру на кресленні, це означає, що він був на попередній схемі (кресленні) і відповідно, знову з'являються елементи мають номер, що не зустрічається раніше.

1. БЛОК ХАРЧУВАННЯ ПІДСИЛЮВАЧА ПОТУЖНОСТІ.

Принципова схема блоку живлення (надалі БП) зображена на рис.1. БП для всіх варіантів підсилювачів (за винятком бестрансформаторних) зібрані за схемою подвоєння анодного напруги, що в основному зумовлено типом застосовуваних для отримання анодного напруги трансформаторів (так звана схема Латура), Схема подвоєння може працювати тільки на ємнісні навантаження, частота пульсацій випрямленої напруги виходить удвічі вище частоти мережі. За своїми енергетичними характеристиками ця схема не поступається бруківці схемою, яка працює на ємність.

Випрямляч анодного напруги виконаний на чотирьох діодах КД 210 В. В практиці прийнято для кожного плеча схеми подвоєння на кожні тисячу вольт випрямленої напруги використовувати по одному діоду, тому вони включені послідовно по два в кожному плечі. даний тип діодів дозволяє їх застосування в послідовному включенні без шунтування резисторами. При використанні ж діодів старих типів, паралельно їм необхідно включити резистори, для рівномірного розподілу зворотної напруги (з розрахунку 750-1000 кОм на 1000 В напруги) і зашунтувати їх конденсаторами ємністю 0,01-0,05 мкФ для запобігання від можливості електричного (НЕ теплового) пробою короткочасними імпульсами, по різних причин виникаючими в ланцюгах.

Як показала трирічна практика експлуатації підсилювачів (за наведеними схемами було виготовлено кілька варіантів таких підсилювачів на різних лампах), в підсилювачах можна абсолютно спокійно застосовувати випрямляч з подвоєнням напруги і електролітичними конденсаторами як ємнісний навантаження, причому якість сигналу практично залежить тільки від якості сигналу застосовується передавача . Габаритна потужність трансформатора харчування може бути всього на 10-15% більше потужності, що підводиться до кінцевого каскаду. Крім того, при цьому його вторинна обмотка має в два рази менше число витків, а перетин дроту навпаки збільшується, що полегшує намотування трансформатора.

Величина анодного напруги обрана виходячи не тільки від типу застосованих трансформаторів, але також з урахуванням отримання більшого значення величини еквівалентного опору анодного навантаження (Rе \u003d Uа / 2Iа), так як при малому Rе лампи працюють з великими анодними струмами (мало Uа), внаслідок чого через збільшення необхідної потужності розгойдування зменшується як ККД каскаду, так і термін служби ламп.

З огляду на застосування в підсилювачах включення ламп за схемами з загальним катодом, джерело забезпечує також повний набір інших напруг: необхідних для роботи підсилювача: напружень екранної і керуючої сіток, напруги розжарення і службових напруг, необхідних для харчування ланцюгів автоматики і сигнальних ланцюгів.

Несуттєві відмінності є лише в схемі харчуванні накальних ланцюгів, вона виконується в залежності від напруги напруження конкретної лампи, при цьому використовуються різні накальную трансформатори. У БП застосовані тільки трансформатори промислового виготовлення, які пройшли Державні випробування в граничних режимах експлуатації і забезпечують можливість безперервної цілодобової роботи при номінальних напругах і токах в жорстких кліматичних умовах, підвищуючи тим самим надійність при експлуатації підсилювача. А з огляду на те, що середня потужність підсилювача при роботі в режимі SSB становить близько 30% від пікової потужності, а тривалість піків повної потужності при цьому досить короткочасна, з підсилювача можна отримати велику вихідну потужність.

Слід врахувати, що, якщо Ви збираєтеся використовувати підсилювач для роботи цифровими видами випромінювання або FM (тобто при роботі передбачається постійне випромінювання несучої) то в цьому випадку, по-перше, можливі просадки анодного напруги безпосередньо до величини (ефективне значення) напруги вихідний обмотки трансформатора, що призводить до появи спотворень вихідного сигналу, а по-друге, до перегріву і відповідно виходу з ладу самої лампи вихідного каскаду. Тому в таких випадках вихідну потужність необхідно знизити. Крім того, мережеві обмотки цих трансформаторів містять відводи, що дозволяють використовувати трансформатори при підвищеному або зниженому напрузі мережі живлення, що особливо важливо для сільської місцевості. А наявність у них відводів у вторинних обмотках дозволяє в широких межах варіювати величиною анодної напруги. Варіанти заміни анодних трансформаторів наведені в таблиці 1. Все сказане, ні в якій мірі, не виключає Вашої ініціативи по самостійному виготовленню трансформаторів при відсутності можливості придбання заводських примірників. Просто при їх виготовленні необхідно враховувати наступне:

По-перше, високовольтна обмотка повинна бути надійно ізольована від решти обмоток (найкраще її намотати останньої).

По-друге, трансформатор повинен бути обов'язково надійно просочений лаком. Наші «шекі» часто не саме ідеальне місце в квартирі (якщо в квартирі!) І збільшення вологості повітря часто є причиною пробою обмоток.

Сам порядок розрахунку трансформаторів на залозі марки ПЛ тут не наводиться, так як він неодноразово описувався в різній літературі, наприклад см..

Блок живлення підсилювача забезпечує наступні вихідні параметри:

анодна напруга ................................................... .1330 (1500) В / 500 mA;
стабілізовану напругу екранної сітки ........................... 300 В / 50 mA;
стабілізовану напругу керуючої сітки ..................... 100 В / 50 mA;
напруга напруження (змінне) ........................ .. ... 26 В / 2,1 A (12,6 В / 7,0 A);
напруга живлення реле .............................................. ......... ..24 В / 700 mA;
напруга живлення сигнальних ламп (змінне) ..................... 6,3 В / 700 mA.
ПРИМІТКА:

1. Застосовувані в схемі множення напруги конденсатори повинні мати однакову напругу витоку.

3. Так як при використанні ламп ГІ-7Б в схемах із загальною сіткою немає необхідності в окремому джерелі напруги зсуву, величину напруги анода можна збільшити до 1500 вольт за рахунок використання для цієї мети додатково включаються послідовно обмоток 15-19 і 21 - 22 трансформаторів Тр .1 і Тр.2. Конденсатори С1 С8 типу К50- 20 при цьому необхідно поміняти на К50-7 або аналогічні, розраховані на робоча напруга 450 В. Ще краще застосувати імпортні конденсатори, наприклад фірми "Samsung", які не вимагають підбору, правда їх вартість рази в три вище.

4. Для симетричного харчування ниток напруження ламп обмотку трансформатора Тр.3, з якої береться напруга напруження при можливості найкраще виконати з середньою точкою, яку необхідно посадити на схемну землю, як це показано на ріс.1А.2 (це відноситься до всіх описаним схемами). Якщо обмотка не має середньої точки, її легко отримати за допомогою діодів, як це показано на ріс..1А.3 Застосовувані для цієї мети діоди повинні бути розраховані на протікання через них повного струму катода, а їх максимально допустимий зворотна напруга має бути не менше напруги напруження. Цим вимогам відповідають практично всі сучасні потужні діоди.

Чи включається БП натисканням кнопки S1 «ВКЛ.». При цьому харчування подається тільки на мережеву обмотку накального трансформатора ТР3. З цього ж трансформатора виходить напруга для випрямлячів, що живлять ланцюга керуючої сітки, сигнальні лампочки, реле і вентилятор. Використання окремого трансформатора дозволяє, по-перше, включати напруга живлення анода тільки при наявності напруги напруження і прогріву ламп, по-друге, відразу після включення напруги напруження лампа закривається негативним напругою на сітці і по-третє, це дозволяє використовувати підсилювач в черговому режимі з вимиканням високої напруги при тривалій роботі радіостанції тільки на прийом ..

Всі підсилювачі забезпечені вентиляторами для обдування ламп. Це може стати в нагоді в жарку пору року, при роботі в змаганнях, а також при роботі RTTY, PACKET і т.д. Схема випрямляча для живлення вентилятора зібрана на VD15, VD16 і C13, C14. Щоб напруга на вентиляторі при навантаженні дорівнювало 12 В, ємність конденсаторів C13, C14 повинна бути по 470 мкФ.

Вентилятор охолодження включається або одночасно з включенням напруги розжарення ламп, або самостійно, натисканням кнопки S1 «ВЕНТ». У варіантах схеми підсилювача на лампах, що працюють тільки при примусовому охолодженні, використовується вентилятор типу ВВФ 71М, що має відносно малі габарити і достатню продуктивність - 45 куб. метрів повітря в годину. У паспорті на металоскляний і металокерамічні лампи сказано, що охолодження на лампи повинно подаватися до включення напруги напруження і припинятися не раніше, ніж через три хвилини після вимкнення напруги напруження. Тому включення вентилятора проводиться автоматично при включенні кнопки S2 «НАК», а при виключенні напруги напруження в разі потреби вентилятор можна залишити включеним (для ламп, що працюють з примусовим охолодженням), натиснувши кнопку S1 «ВЕНТ». Для зручності роботи бажаючі можуть паралельно кнопці включення вентилятора поставити термореле (наприклад РБ 5-2) і тоді вентилятор буде автоматично вмикатися при досягненні температури 60 градусів. Для довголітньої і безшумної роботи вентилятор необхідно обов'язково періодично обслуговувати: щомісячно чистити і раз на півроку змащувати з розбиранням (звичайно, якщо мастило передбачається ТУ на вентилятор).

Для отримання анодного, екранного та напруги зсуву застосовані два трансформатора ТА262-127 / 220-50 ТР1 і ТР2, вторинні обмотки обох трансформаторів включені послідовно. При натисканні кнопки S3 «АНОД» спрацьовує реле К1, яке своїми контактами підключає до мережі (через запобіжники FU1 і FU2) первинні обмотки трансформаторів.

Резистори R1 і R2 служать для обмеження стрибка струму заряду конденсаторів C1 - C8 при включенні живлення підсилювача, їх величина складає 3 - 10 Ом. У схемах з трансформаторним харчуванням анода ЕРС самоіндукції вторинних обмоток анодних трансформаторів перешкоджає стрибка струму при включенні харчування, тому величина R1 і R2 вибирається рівною 3 - 4 Ом. У разі виконання джерела живлення анодних ланцюгів підсилювача по бестрансформаторних схемою, навантаження випрямляча стає чисто ємнісний. При цьому значно зростає пусковий струм і при номіналах R1 і R2, рівних 3 - 4 Ом, при включенні джерела їх провідний шар миттєво випаровується, самі резистори при цьому навіть не встигають потемніти від нагрівання. В даному випадку номінал резисторів необхідно збільшити до 560 - 1200 Ом, а щоб виключити на них падіння напруги в робочому режимі, необхідно додати пускову схему, зібрану на R26, C28, K1A, яка, після закінчення заряду C1 - C8, закорачивает R1 і R2 (на рис.1 позначена пунктиром). Величина R26, від якої залежить час включення К1А, підбирається при налаштуванні.

Резистори R3 - R6 навпаки служать для розряду C1 - C8 при виключенні анодного напруги. На резисторах R9 - R13 відбувається падіння напруги до напруги стабілізації стабілітронів VD11 - VD13, включених в ланцюг екранної сітки. Величина резисторів вибирається виходячи з струму стабілізації VD11 - VD13.

Резистори RШ1 і RШ2 призначені для вимірювання струму анода і екранної сітки відповідно. Опір резисторів залежить від типу застосовуваних приладів. Так, для приладів типу М2001 зі струмом повного відхилення 1,0 mА їх опору рівні 0,28 (0,14) і 2,8 Ом відповідно, при цьому їх шкали будуть відповідати 500 (1.0 А) і 50 mА У базовій конструкції вимір струму екранної сітки не передбачено, тому що це вимагає додаткової комутації приладу і резистор RШ2 варто «на любителя».

* - При використанні трансформаторів даних типів схема випрямляча виконується по бруківці схемою без подвоєння напруги, діоди, що застосовуються в цьому випадку, повинні бути розраховані на відповідну напругу.

** - Опір підбирається до отримання нормального струму стабілізації VD11-VD13.

*** - При використанні трансформаторів даних типів необхідно збільшити ширину шасі БП до 160 мм і скорегувати розташування отворів для кріплення трансформаторів, скорегувати розкладку і довжину проводів джгута, а також подовжити дет. 12 - дет.13 до 160 мм. Відповідно змінюються розміри корпусу.

Джерело напруги зсуву сітки лампи також виконаний за схемою подвоєння напруги на діодах VD5, VD6 і конденсаторах C10, C11, далі напруга зсуву стабілізується стабілітронів VD14. Змінні резистори R22 і R23 призначені для установки струму спокою ламп в режимі SSB і CW відповідно. Точне значення напруги робочої точки встановлюється по мінімуму позасмугових випромінювань. Про це слід пам'ятати при заміні ламп, величину струму спокою нової лампи слід встановлювати рівній виходячи з вище викладеного умови. Вибір режиму здійснюється перемикачем S4 «SSB-CW».

Для згладжування пульсацій анодного напруги застосовані електролітичні конденсатори марки К50-20. Часто в літературі пишеться, що їх застосування в зв'язку з важким тепловим режимом всередині корпусу підсилювача небажано і наводяться численні аргументи. Однак двадцятирічний особистий досвід обслуговування ЕОМ типу «Мінськ-32», «ЄС-1022» і «ЄС-1045», що працюють цілодобово місяцями без виключення живлення довів, що поводяться вони дуже надійно. Єдине, чого не люблять ці конденсатори - так це протягом тривалого часу, без подачі напруги. Так, що якщо під час первісного включенні підсилювача або при його включенні після тривалого простою (три місяці і більше), Вам будуть вказувати на «фон», не хвилюйтеся - пара днів роботи в ефірі і все стане на своє місце. Крім того, конденсатори розділені перегородкою від місця установки ламп і практично не нагріваються. Взагалі, перед установкою в схему, щоб уникнути прострілу, конденсатори найкраще відформувати, хоча б тому, що вони можуть попастися 80-х або навіть 70-х років випуску. Це робиться або перед установкою їх в схему за допомогою найпростішої схеми, Або безпосередньо в схемі (див. Розділ 5).

В розетку XP2 в разі виникнення необхідності можна включити трансивер, або яке-небудь допоміжний пристрій.

На роз'єм XP8 виведено напруга + 24В (+12), яке може бути використане для підключення харчування комутатора антен або, наприклад, електронного ключа.

У БП для підсилювача на 2-х ГІ-7Б для отримання службового напруги застосовано два конденсатора (C12, C15), це зроблено на той випадок, якщо, наприклад Ви не дістанете потрібного трансформатора з серії ТН, а Вам попадеться трансформатор, який має різні по току накальную обмотки, наприклад ТН-56. При його застосуванні для отримання необхідного струму розжарення буде необхідно комбінувати обмотками. Для отримання службового напруги Ви також легко перейдете на схему подвоєння, використовуючи тільки одну обмотку 6,3, як це показано на ріс.2А1 (це стосується і інших схем).

2. ЗАГАЛЬНИЙ ОПИС СХЕМИ ПІДСИЛЮВАЧА

Для побудови підсилювачів найкраще підходять ті генераторні або модуляторні лампи, у яких висновок анода розташований окремо від інших висновків і знаходиться зверху. При такій конструкції лампи при монтажі підсилювача простіше розділити один від одного анодні, сіткові і накальную ланцюга, що зменшить ймовірність їх взаємного впливу, а відповідно і схильність підсилювача до самозбудження при включенні.

Принципова схема високочастотної частини підсилювача потужності наведена на рис.2. Схема анодної частини базового підсилювача є спільною для всіх варіантів і виконана за схемою паралельного харчування. Анодний контур являє собою традиційний П-контур, що складається з діапазонних котушок L4 і L5, анодного конденсатора C20, конденсатора зв'язку з антеною C21. Єдиною особливістю схеми є включення антени приймача в "гарячий" кінець П-контура вихідного каскаду, що дало додаткову селективність сигналу на прийомі. При такому включенні з'явилася можливість настройки контуру на передачу в "холодному" режимі. Це виключило режим перенапруги підсилювача при розладнаному контурі в режимі настройки, так як операція настройки проводиться чисто в режимі прийому без подачі високої напруги і випромінювання сигналу в ефір, причому при цьому настройки в режимі прийому і передачі практично збігаються, невелике розходження спостерігається тільки на діапазоні 10 метрів. Щоб зменшити «шум» лампи під час прийому за рахунок залишкового струму через неї (інакше стабілітрони не працюватимуть, тому що при малих токах просто, не вийдуть на режим стабілізації), замикає лампу негативна напруга вибрано досить великим.

Експерименти, проведені при конструюванні підсилювачів, показали, що при нормованому вхідному опорі приймача (Rвх). рівному 75 (50) Ом, значення ємності конденсатора зв'язку C19, включеного в «гарячий» кінець контуру, повинна бути не менше 15 пФ. В іншому випадку сигнал на вході приймального тракту матиме велике загасання, однак при цьому величина ємності конденсатора в діапазоні 10 метрів стає сумірною з величиною ємності анодного конденсатора C20, що і призводить до деякої різниці в налаштуваннях. Крім того, сумарна ємність цих конденсаторів стає вже значною для діапазону 10 метрів, в зв'язку з чим можуть виникнути труднощі з налаштуванням контуру на передачу, так як при передачі C19 підключається паралельно конденсатору C20, тому останній повинен мати якомога меншу початкову ємність (за винятком варіанти E).

Від застосування на вході підсилювача широкосмугових трансформаторів (ШПТ), що підвищують вхідна напруга збудження вдвічі (для схем із загальним катодом) довелося відмовитися. Були проведені численні експерименти, використовувалися кільця проникністю від 1000 до 20 ВЧ, змінювалися число витків обмоток і крок скрутки дроту, для компенсації завалу характеристики на ВЧ застосовувався послідовно включений контур, змінювалася схема включення обмоток ШПТ і все одно були отримані приблизно одні й ті ж результати . Так, як трансформатор опору у всьому діапазоні він працює чудово, але на частотах вище 11 мГц амплітуда сигналу починала падати, а на 28 мГц її рівень був в два рази нижче рівня вхідного сигналу, а з огляду на зниження коефіцієнта посилення самих схем з ОК з ростом частоти , отримали відповідний результат. Таким чином, з'ясувалося, що одним ШПТ не можна перекрити смугу практично в 28 мГц, чого і слід було очікувати, застосувати ж кілька ШПТ - отримуємо ті ж самі вхідні діапазонні контуру. Але застосування вхідних діапазонних контурів на вході підсилювача відразу ж значно ускладнює і здорожує його конструкцію. Це також призводить до ускладнення і схеми комутації, так в цьому випадку необхідне застосування додаткових реле для комутації вхідних контурів, або необхідна їх механічний зв'язок з перемикачем вихідного П-контура, що в підсумку призводить до ускладнення повторюваності схеми малокваліфікованими радіоаматорами. Хоча звичайно малокваліфіковану радіоаматор з першою категорією - парадокс, але все ж. Природно, при бажанні Ви можете використовувати обидва варіанти (заодно і самостійно перевірити все вищесказане). Схеми можливих варіантів підключення ШПТ на вході підсилювача наведені на ріс.2C2

Якщо Ви все ж збираєтеся поставити на вході підсилювача діапазонні контуру, або плануєте використовувати спільно з підсилювачем трансивери типу RA3AO, УРАЛ-84 або аналогічні їм, які містять широкосмугові підсилювачі невеликої потужності (до 5 Вт) і потужності яких недостатньо для розкачки потужного вихідного каскаду, а споруджувати додатковий каскад немає можливості через брак місця в корпусі трансивера, в цьому випадку можна на вході підсилювача встановити смугові фільтри. Найкраще для цієї мети використовувати контуру з індуктивним зв'язком, які по-перше, забезпечують гальванічну розв'язку (що є обов'язковою умовою для бестрансформаторних схем) і, по-друге, - хорошу діапазонну фільтрацію. Схема вхідний частини підсилювача з такими фільтрами приведена на ріс.2.22 (для схем з ОК) -2.24 (для схем з ОС), а креслення універсальної плати - на ріс.13Н.

У базовому варіанті схеми підсилювача відсутній режим «ОБХІД», так як підсилювач не був призначений для проведення місцевих зв'язків. До того ж, по-перше, для проведення місцевих QSO існує телефон, СВ і 144 мГц, по-друге, в даний час навіть майже всі наші «home made» забезпеченірегуляторами вихідної потужності і, по-третє, якщо динаміка Радіо Вашого кореспондента по дому не дозволяє йому слухати Вас, можна поговорити з ним просто сидячи на лавочці у дворі (заощадивши «при цьому QSO» на електроенергію для зв'язку з DX).

Якщо Ви все ж хочете мати в підсилювачі режим «ОБХІД», в схему ВЧ частини підсилювача необхідно внести зміни відповідно до рис.2.1 і рис.2.2, при цьому на шасі БП (рис.11) додатково встановлюється реле К5, а на передній панелі БП - реле К3 за допомогою скоби поз.106. У цьому випадку, як в передній панелі підсилювача, так і в фальшпанели додатково свердлити отвори під кнопку S6 - «ОБХІД», робляться відповідні зміни в схемі прокладки джгута.

Якщо, Ви не передбачаєте використання П-контура підсилювача в приймальному тракті, комутація антени здійснюється відповідно до рекомендацій, наведених на рис.2.3. У цьому випадку реле К3 встановлюється на передній стінці БП за допомогою скоби поз.106, відпадає необхідність в конденсаторі C19, а на перегородці ВЧ блоку отвори для кріплення К3 не свердлити. Відповідно робляться зміни і в схемі прокладки джгута.

У разі використання для роботи з підсилювачем трансивера, в якому комутація антени з прийому на передачу проводиться безпосередньо в самому трансивері, в принципову схему ВЧ частини підсилювача необхідно внести зміни відповідно до рис.2.4 і рис.2.5. При цьому роз'єм XP1 на задній панелі підсилювача (рис.4) не встановлюється і, відповідно отвір під нього не свердлиться. На шасі БП (рис.11) додатково встановлюється реле К5 і вносяться відповідні зміни в схемі прокладки джгута. Якщо на прийомі П-контур підсилювача не використовується, в схему вносяться зміни згідно рис.2.5 і рис.2.6, а якщо при цьому необхідний ще і режим "ОБХІД" - згідно рис.2.6 і рис.2.2.

При використанні підсилювача як спільно з трансивером, що мають внутрішню комутацію антени, так і з трансівером, які мають роздільні гнізда приймальні і передавальної антен, ВЧ частина підсилювача виконується згідно рис.2.7 і рис.2.8. На шасі БП встановлюється реле К5, реле К3 встановлюється на передній панелі БП, на задній панелі сверлится отвір діам. 8мм для установки перемикача S7 "2 - 3". Робляться відповідні зміни в схемі прокладки джгута.

Якщо в даному варіанті на прийомі П-контур підсилювача не використовується, ВЧ частина підсилювача виконується згідно рис.2.8 і рис.2.9, якщо при цьому ще необхідний і режим «ОБХІД», то на шасі БП додатково встановлюється реле К6, на передній панелі встановлюється кнопка S6 «ОБХІД». Монтаж в цьому випадку ведеться згідно рис.2.10 і рис.2.11.

Всі підсилювачі забезпечені вбудованими приладами, що дозволяють в процесі експлуатації контролювати стан антенно-фідерного господарства (КСВ-метр), а також приблизно вимірювати потужність на виході підсилювача. Для цієї мети використана готова і добре зарекомендувала себе схема В.А. Скрипника, наведена в книзі «Прилади для контролю і налагодження радіоаматорського апаратури», тільки на відміну від автора в ній для зручності користування приладом використовуються відразу два стрілочних індикатора. Перший з них показує рівень падаючої хвилі, а по другому відразу ж можна оцінити показання КСВ антенно-фідерної системи. Чи включається КСВ-метр натисканням кнопки S5.

Тепер окремо хотілося б виділити питання про використання ламп, особливо старих років виробництва. Знову ж існує думка про те, що старі лампи, що пролежали на складах десять і більше років, не можна використовувати в потужних каскадах, що працюють при високих напругах, тому що можливий пробій або розряд усередині лампи внаслідок часткової втрати ними через старість вакууму. Особливо охоче цю думку підтримують перекупники ламп (з відомих причин). Дійсно, при тривалому зберіганні ламп їх деталі і оболонка можуть виділяти певну кількість газу. При цьому неминуче погіршується вакуум, необхідний для стійкої роботи і забезпечення стабільних параметрів ламп. Однак, в більшості випадків можна поліпшити вакуум всередині лампи і зробити її цілком придатною для роботи шляхом спеціального тренування лампи. Тому при першому включенні лампи після тривалого зберігання, а також після перебування в неробочому стані більше півроку лампи необхідно обов'язково піддати тренуванні, яку прийнято називати «жестченіем».

При наявності іскрового течеискателя перевірку вакууму можна провести наступним чином: провідником з високочастотним потенціалом від іскрового течеискателя стосуються одного з електродів лампи або скляного балона і спостерігають при цьому характер світіння. Щоб уникнути пробою не слід торкатися скла в одному місці більше 2-3 сек. Уникайте також потрапляння іскри на місця спаїв металу зі склом.

Ступінь вакууму визначається за такими ознаками:

а) відсутність світіння або слабке поверхневе світіння (флюоресценція скла) зеленого або блакитного кольору вказує на наявність високого вакууму;

в) об'ємне світіння газу блакитного кольору вказує на те, що лампа «Газні». Така лампа до включення в робочу схему повинна бути попередньо піддана «жестченію»;

с) об'ємне інтенсивне світіння газу рожевого кольору вказує на те, що в лампу проникає повітря;

d) якщо між електродами всередині лампи проскакує іскра, то це вказує на наявність в лампі повного атмосферного тиску.

Жестченіе лампи можна робити або безпосередньо в підсилювачі, в якому лампа буде працювати, або в спеціальній установці, При наявності такої.

Витримати лампу при нормальній напрузі розжарення (без інших живлячих напруг) 20-30 хв.
Включити негативна напруга сітки.
Включити напругу анода, що не перевищує половини номінального значення, витримати 5-10 хв і потім підвищувати його ступенями через 150 - 200 В до номінального значення, витримуючи на кожному ступені 5-10 хв. При наближенні до номінального значення напруги час витримки на кожному ступені слід трохи збільшити (до 15-20 хв).
Якщо при підвищенні напруги в лампі відбудеться розряд, слід знизити напругу на один щабель, витримати 10-15 хв і потім знову підвищувати напругу ступенями до нормального. Відсутність пробоїв свідчить про те, що вакуум в лампі підвищився.

Для запобігання лампи від пошкоджень в разі пробою в анодний ланцюг при жестченіі необхідно включати опір в 3-5 разів більше звичайного обмежувального опору, що включається при нормальній роботі лампи. В кінці жестченія, при відсутності розрядів, величину опору слід зменшити до номінального значення.

При підвищенні напруги необхідно стежити за тим, щоб потужності, що розсіюється електродами, не перевищували гранично допустимих значень. Регулювання струму анода можна робити зміною напруги зсуву сітки.

Після того, як напруга анода доведено до номінального робочого значення і протягом 20-30 хв не буде розрядів або будь-яких їх появі в роботі лампи, рекомендується збільшити напругу анода на 5-10% вище номіналу і витримати 10-15 хв. Після цього, за відсутності розрядів, лампу можна включати в роботу.

Жестченіе можна також виробляти в динамічному режимі. В цьому випадку лампа включається при знижених значеннях напруги живлення і, після витримки протягом 5-10 хв, напруги і навантаження повільно підвищуються ступенями до нормальних значень.

Включення повного напруги анода повинно проводитися при налаштованому контурі. В іншому випадку можливий вихід лампи з ладу внаслідок пробою. Якщо лампа при повної налаштування після тривалого зберігання не віддає достатньої потужності, допускається короткочасне (не більше ніж на 5 хв.) підвищення напруги напруження вище номінального на 15%.

У будь-якому випадку для довголітньої і безвідмовної роботи нові лампи необхідно піддати тренуванні. При першому включенні нової лампи або після тривалої перерви в роботі (більше 10 діб) рекомендується наступний порядок підготовки лампи до нормальної роботи: включається напруження; при нормальній напрузі розжарення (без інших напруг електродів) лампа витримується 15-20 хв. Після цього можна включати напруги анода і сіток. Бажано витримати лампи 5-6 годин в режимі передачі при відсутності сигналу збудження.

ПРИМІТКА:

1. Включення будь-яких напружень електродів повинно проводитися тільки після того, як напруга і струм напруження досягли номінальних значень.
2. Під час роботи лампи напруга напруження повинно бути постійним і не повинно перевищувати номінального значення. Навіть невелике підвищення напруги напруження може значно скоротити термін служби лампи.
3. Вихідна потужність і крутизна характеристики ламп можуть зменшуватися до кінця терміну служби до 20% від нижньої межі норми.
4. Перевищення граничних режимів роботи неминуче тягне за собою передчасний вихід лампи з ладу.

Багаторазові включення і виключення напруження ламп небажані, так як вони сприяють деформації катода і можуть скоротити термін служби лампи. Тому при експлуатації ламп з частими періодичними перервами в роботі, рекомендується на час перерви не вимикати напругу, а ще краще знижувати його напруга до 80% від номіналу.

2. 1. СХЕМА КВ ПІДСИЛЮВАЧА ПОТУЖНОСТІ із заземленням сітки (на лампи ГИ-7Б, ГІ-7БТ, ГІ-6Б, ГС-9Б, ГС-90Б, ГІ-23Б, ГІ-46Б, ГУ-50, Г-811, ГК-71)

Якщо вихідна потужність трансивера становить близько 30 - 50 Вт, а трансивер не має регулювання рівня вихідної потужності, кращий варіант в цьому випадку - споруда підсилювача за схемою із загальною сіткою (ОС).

Підсилювачі із загальною сіткою можуть працювати в будь-якому з режимів. Переваги таких підсилювачів - хороша лінійність, високі енергетичні показники і стійкість, лінійність роботи в широкому діапазоні, Так як в схемі з ОС керуюча сітка є електростатичний екран, розміщеним між анодом і катодом, тобто між входом і виходом і, створюючи при цьому хорошу розв'язку, дозволяє підвищити граничну частоту підсилюються сигналів. До недоліків слід віднести низький вхідний опір, внаслідок чого схема має малий коефіцієнт посилення за проектною потужністю (Кр »10-20 разів), тому для повної розгойдування підсилювача потрібна велика потужність, що підводиться збудження. Лампи, призначені для лінійного посилення сигналів в режимі АВ, в схемі з ОС використовувати не раціонально, так як при цьому не використовується їх основна перевага - високий коефіцієнт посилення. Не рекомендується використовувати також ті тетроди і пентоди, у яких промінеутворюючі пластини або третя сітка відповідно з'єднані з катодом всередині лампи, так як вони схильні в даному включенні до самозбудження.

Лампа ГИ-7Б, ГІ-7БТ, ГІ-6Б, ГІ-23Б, ГІ-46Б, ГС-9Б (варіант А). Наведені нижче схема призначена для спільної роботи з трансиверами, що мають вихідну потужність 20-40 ват. Для роботи з QRP або QRPP апаратами на вході такого підсилювача необхідно включити додатковий попередній підсилювач. Cам підсилювач виконаний на двох тріодах ГІ-7Б (так як все вище перераховані лампи мають приблизно однакові основні електричні параметри та геометричні розміри, розглядається тільки схема підсилювача на лампах ГІ-7Б) по гібридної схемою з заземленими сітками. Лампи ГІ-7Б в схемах з заземленою сіткою стійко працюють на частотах до 500 МГц.

Лампи ГІ-6Б відрізняються від ламп ГІ-7Б тільки верхньої граничної частотою, при роботі на КВ це не позначається жодним чином. Крім того, вибір цих ламп обумовлений наступним: лампи ГИ-7Б по вартості є найдешевшими лампами такого класу і, тому набули широкого поширення при будівництві підсилювачів. Наприклад, на ринках України їх вартість становить всього 1 - 2 USD за шт., В той час як, наприклад вартість ГУ-72 - 15 USD, ГМД-11 - 25 USD, ГУ-74Б - 25 USD, 6П45С - 3 4 USD. (Дані наведені на літо 2000 року).

Застосування в підсилювачі двох ламп, включених паралельно, дозволяє отримати набагато більший анодний струм при порівняно малій потужності збудження. Підсилювач можна виготовити і на одній лампі, зберігши ті ж параметри (маються на увазі підводиться і віддається потужності), при цьому навантаження на лампу зростає, лампа працює при великих токах, що може привести до перегріву катода і сітки, отже, довговічність і надійність підсилювача буде відповідно нижче, і крім того, для отримання тієї ж вихідної потужності необхідно збільшити потужність збудження. Для однієї лампи струм спокою відповідно зменшується в два рази, всі інші вимоги зберігаються.

У катод лампи включений попередній підсилювач на польовому (біпланарном) транзисторі VT1, який підключається при необхідності в залежності від вихідної потужності трансивера за допомогою реле К4, коефіцієнт посилення за проектною потужністю при цьому зростає. При коефіцієнті посилення по потужності близько 20 (13 dB) вихідна потужність трансивера, що використовується спільно з підсилювачем, повинна бути 20-40 Вт. При включенні попереднього підсилювача коефіцієнт посилення зростає до 100 (20 dB), тому необхідна потужність збудження знижується на порядок і становить всього 3,0-5,0 Вт, тобто в цьому випадку підсилювач може експлуатуватися практично з будь-яким QRP трансівером (передавачем). При експлуатації даного підсилювача можливі три варіанти:

a) передбачається постійне використання підсилювача потужності тільки з трансівером, мають потужність 20-40 Вт, при цьому відпадає потреба в попередньому підсилювачі і реле К4. У цьому випадку місця отворів в шасі ВЧ-блоку під реле К4, транзистор VT1, змінні резистори R22, R23 не свердлити.

b) передбачається постійне використання підсилювача потужності тільки з QRP трансівером, мають потужність 3-5 Вт, відпадає потреба в реле К4. В цьому випадку не свердлити. установчі отвори під реле К4.

c) передбачається використання підсилювача потужності як з QRP трансівером, так і з трансівером, мають потужність 20-40 Вт. В цьому випадку в шасі свердлити всі отвори. Причому, якщо Ви будете більшу частину часу використовувати підсилювач з QRP трансівером, вхід і вихід на зовнішній підсилювач краще розпаяти на замкнуті контакти реле К4 і відповідно, навпаки, якщо частіше будете працювати з потужним трансівером, передпідсилювач розпаювали на розімкнуті контакти реле К4, тобто в будь-якому випадку К4 більшу частину часу буде перебувати в знеструмленому стані.

Слід відразу обумовити, що при будівництві універсального підсилювача потрібно мати на увазі, що в наведеній схемі, в попередньому підсилювачі найкраще використовувати «струмові» транзистори, тобто транзистори, що віддають максимальну потужність при низькій напрузі колектора (стоку). Це пов'язано з тим, що при анодній напрузі 1300 на (1500 В), використовуваному в описаній схемі підсилювача і струмі спокою ламп, що дорівнює 50-90 мА, напруга зсуву для ламп ГІ-7Б становить всього 14-15 В (20 - 22 В ), але це ж напруга одночасно використовується і для живлення попереднього підсилювача. Нормальне напруга живлення для КП904 становить 40-50В, отже, вийшла величини напруги зсуву недостатньо для того, щоб отримати з транзистора максимальну потужність. Це зауваження стосується і до багатьох інших транзисторів. Тому застосовується для розрахунку анодного напруги Ви не в повній мірі використовуєте переваги гібридного каскаду.

тронів VD1-VD4. У цьому випадку напруга на катоді буде близько +80 В, при цьому лампа надійно замкнені. При перекладі підсилювача в режим передачі натисканням педалі реле К2, яке включене паралельно VD4, закорачивает його, зменшуючи напругу зміщення на керуючих сітках, лампи відкриваються. Струм, що протікає через контакти реле на піках анодного струму може досягати величини 1,0 А, тому в якості цього реле необхідно застосовувати реле, що мають

потужні контакти, наприклад РЕМ-47, РЕМ-48, РЕН-34 і т.д. Еквівалентний опір анодного навантаження каскаду близько 1,3 (1,5) кОм. Вхідний опір каскаду близько 30 Ом, тому вже при вхідній потужності 40 Вт напруга на вході підсилювача складе близько 35 В, а це призведе до появи струму сітки на піках вхідного сигналу, тобто підсилювач переходить в клас АВ2, що цілком допустимо для режиму SSB , тому при невеликому перевищенні напруги зсуву це не страшно, тому що струм сітки незначний у порівнянні із загальним вхідним струмом підсилювача і вносяться при цьому їм іска-		Рис.5 Плата БП зовнішній підсилювач.
Рис.6 Реле РЕН-34	вання незначні. При подальшому ж збільшенні рівня сигналу на вході підсилювача, нелінійні спотворення на виході підсилювача зростають (змінна складова анодного напруги приймає імпульсний характер, тому на виході з'являються гармоніки), так що краще дотримуватися розрахункового режиму. У разі застосування гібридного каскаду зайву напругу збудження легко гаситься зменшенням величини R23. Точно так же при нестачі напруги збудження величину R23 можна збільшити. Змінний резистор R22 служить для підстроювання струму спокою при заміні ламп.

Для лампи ГИ-7Б, потужність, що розсіюється анодом лампи, досить велика і становить-350 Вт. І хоча деякі автори пишуть, наприклад, що в «легкому режимі» лампи можуть працювати і без примусового обдування, не рекомендую використовувати їх в цьому режимі. З цієї ж причини, дроти, що йдуть від накального дроселя до хомутів кріплення висновків підігрівача і катода, повинні бути до них припаяні тільки тугоплавким припоєм, а ще краще надійно прикручені гвинтами через шайби, а не припаяні, так як в разі перегріву лампи, проводи можуть просто відпаяні. Такі ж вимоги пред'являються і до монтажу анодних ланцюгів (особливо це стосується роботи в змаганнях, коли більшу частину часу підсилювач знаходиться в режимі передачі і відбувається максимальне виділення тепла).

Лампа ГУ-50. (Варіант F). Пентод ГУ-50 в схемі з ОК изза малої крутизни використовувати недоцільно (якщо на вході не застосовується попередній підсилювач). Найкращий варіант - використання її в схемі з ОС. У схемі ж з ОС правильний вибір робочої точки дозволяє зменшити струм спокою лампи до 10-15 mA в порівнянні зі схемою ОК, де він становить 40-60 ma, при цьому нагрів лампи в паузах зменшується, а ККД каскаду і відповідно вихідна потужність ростуть, режим лампи наближається до режиму В. в даному випадку лампа віддає найбільшу потужність - до 110 Вт (по паспорту!).

Схема виконана на 3-х лампах (можна застосувати і чотири). Лампа незручна тим, що анодні і сіткові висновки у неї розташовані разом, що створює незручність при монтажі. Якщо Ви зведете разом аноди, незручно розводити вхідні кола і відповідно навпаки. Пошук виходу з цього становища привів до вирішення виконання монтажу підвальній частині ВЧ-блоку в два поверхи (див. Ріс.12E3 і ріс.12Е4). Анодні і сіткові ланцюги розділені пластиною-екраном поз.106, для ізоляції анодних ланцюгів від шасі підсилювача. служить пластина поз.106А. У зв'язку з тим, що аноди лампи знаходяться знизу, довелося перекомпонувати і розташування елементів вихідного П-контура ( «перевернути» весь монтаж), трохи перекомпонувати і передня панель. При виконанні слюсарних робіт будьте уважні. В іншому, схема особливостей не має.

У схемі з ОС можливі два варіанти включення лампи:

а) з сітками, заземленими з ВЧ (варіант F2), тобто з наявністю номінальних постійних напяженій на сітках;

в) все сітки безпосередньо з'єднані з корпусом (варіант F1), при цьому лампа перетворюється в тріод з високим коефіцієнтом посилення. Так як всі сітки з'єднані з корпусом, підсилювач стає дуже стійким, а його лінійність нічим не відрізняється від підсилювача з номінальними постійними напругами на сітках. Крім того, при такому включенні пентода не потрібні додаткові джерела стабілізованої напруги для екранної і керуючої сіток, але зате для цієї схеми потрібно більша потужність збудження і струми сіток, з'єднаних разом, зростають, причому основна частина струму припадає на керуючу сітку.

Лампа Г-811. (Варіант H). Довго не хотілося займатися цим варіантом, так як лампа за своїми розмірами не вписується в корпус, який використовується для інших варіантів підсилювачів. Але на прохання друзів довелося виготовити і цей варіант. Для нормального розміщення чотирьох ламп і дотримання при цьому нормального температурного режиму всередині лампового відсіку довелося збільшити його ширину і висоту на 30 мм (на всіх кресленнях розміри деталей для даного варіанту підсилювача наведені в дужках). Підсилювач можна виконати на двох, трьох і чотирьох лампах, від числа паралельно включених ламп залежить вхідний опір підсилювача. Справа в тому, що ці лампи мають малу вхідну ємність, тому їх і зручно використовувати в паралельному включенні. Крім того, вони мають малий опір анодного навантаження, що дає виграш на високочастотних діапазонах. Схема підсилювача приведена на рис. 2D.3. При повторенні підсилювача замість вітчизняних ламп Г-811 використовувати її закордонний аналог - лампи 811-А.

Лампа ГК-71 (варіант I). Відмінність даної схеми те, що для узгодження високого вхідного опору лампи застосований трансформатор типу ШПТЛ. Дане схемотехнічне рішення спрощує конструкцію підсилювача, виключаючи застосування перемикаються вхідних П-контурів на кожен діапазон. Для повної розгойдування необхідна потужність близько 70 ват, для цієї мети підійде UW3DI. Для отримання вихідних параметрів, необхідно використовувати для харчування анода схему множення напруги на шість.

Як вже зазначалося вище, підсилювачі, побудовані за схемою з ОС, мають низький вхідний опір Rвх., Що ускладнює узгодження входу підсилювача з виходом трансивера (передавача) при спільному їх використанні. Причому Rвх. залежить, як від діапазону, так і від кількості паралельно включених ламп. Зі збільшенням кількості ламп Rвх. зменшується. Неузгодженість веде до того, що для нормальної розгойдування підсилювача передавач повинен мати запас по потужності. Найпростіший вихід із цього становища - узгодження з використанням на вході підсилювача ВЧ автотрансформатора (див. Рис.2.19). Трансформатор намотується на феритових кільцях проникністю 50 ВЧ і містить 10-15 витків (зазвичай 12). Діаметр кільця 20-30 мм (в залежності від вхідної потужності), діаметр дроту - 0,6-0,8 мм. Положення відведення підбирається по максимальному узгодженню на всіх діапазонах. Спочатку відведення береться від 7-8 витка, рахуючи від заземленого кінця обмотки трансформатора. Аналогічно узгоджується і вхід підсилювача, виконаного з безтрансформаторним джерелом анодної напруги. У цьому випадку використовується трансформаторне включення обмоток і узгодження здійснюється зміною числа витків вхідний обмотки.

2. 2 КВ підсилювач ПОТУЖНОСТІ ПО СХЕМІ З загальним катодом (на лампи ГУ-72, ГМД-11, ГУ-74Б, 6П45С, ГУ-50, Г-807)

Схеми всіх наведених підсилювачів побудовані за схемою з загальним катодом (ОК). Схема із загальним катодом має великий вхідний опір, тому для її порушення досить невеликої потужності. Таке включення лампи дозволяє отримати великий коефіцієнт посилення за проектною потужністю (Кр), тому при вихідний потужності Вашого апарату 5 - 20 Вт краще обрати цей варіант. Схема легко узгоджується з попередніми каскадами. Однак, занадто велике значення Кр може привести або до нестійкої роботи УМ, або до його самозбудження, так що при монтажі ВЧ частини підсилювача необхідно дотриматися всіх вимог. Крім того, зі збільшенням робочої частоти Кр падає, тому в трансивері необхідно передбачити деякий запас по потужності для отримання необхідної вихідної потужності підсилювача на ВЧ діапазонах.

Безпосередньо на вході підсилювача включено навантажувальний опір рівне вихідного опору трансивера 75 або 50 Ом, яке покращує стійкість підсилювача до самозбудження і одночасно є навантаженням для трансивера. На цьому резисторі падає частина потужності трансивера (близько 20%). Підсилювач стійко працює і без нього, але при цьому можуть виникнути проблеми з узгодженням деяких типів імпортних трансиверів, що мають систему ALC. Розсіюється опором потужність складає 8 Вт, при подачі на вхід підсилювача потужності перевищує це значення, слід збільшити і потужність опору (набравши їх з більшого числа резисторів).

Лампа ГУ-72. (Варіант В) Підсилювач працює в класі АВ1 при роботі в режимі SSB, AM і класі С при роботі в режимі CW і RTTY. Потужність, необхідна для розкачки підсилювача становить 8-12 Вт. Режим лампи в залежності від роду роботи встановлюється автоматично вибором зміщення на керуючій сітці лампи за допомогою реле К2, керованим перемикачем роду роботи S4 «SSB - CW». У режимі прийому на керуючу сітку лампи підсилювача потужності зі стабілітрона VD14 подається негативна напруга -100 В, лампи підсилювача надійно замкнені. При замиканні контактів 1 і 2 роз'єми XP3 (Педаль) спрацьовують реле К2 і К3. Реле К3 своїми контактами 4.5 відключає антену від входу приймача, а контактами 2,3 переводить трансивер в режим передачі.

Мал. 7 Підсилювач з трансформаторним харчуванням на 2-х лампах ГУ-72.

Контактами реле К2 підключається дільник напруги R22 або R23 (в залежності від обраного режиму випромінювання) і негативна напруга на сітці зменшується до потрібної величини, що відповідає току спокою лампи в даному режимі.

Основною перевагою тетродов ГУ-72 є те, що анод лампи не вимагає примусового обдування, в той час, як допустима потужність, що розсіюється анодом лампи становить 85 Вт, тому з підсилювача, виконаного на двох лампах, без застосування додаткових заходів по їх охолодження можна знімати потужність до-350 Вт.

Якщо ж потужність трансивера, використовуваного Вами становить близько 25-30 Вт, а трансивер не має регулювання рівня вихідної потужності, то для запобігання перекачування підсилювача по входу, краще зібрати його за схемою з ОС (в даному випадку з сітками, заземленими з ВЧ), як це показано на ріс.2.B (варіант С1). У такому варіанті включення лампи вихідна потужність підсилювача виходить відсотків на тридцять більше в порівнянні з підсилювачем, виконаним за схемою з ОК. Монтаж підсилювача наведено на ріс.16.6.

Лампа ГМД-11 (варіант С) Імпульсний генераторний тетрод ГМД-11 при досить малому струмі розжарення (всього 1,75 А при U н \u003d 26 В) володіє відмінними характеристиками. Струм анода лампи в імпульсі складає\u003e 14 А, максимально допустима напруга анода 10 кВ. При цьому її, як і лампу ГУ-72, не треба обдувати. Цю лампу важко «загнати» навіть любителям тривалого «натискання» під час налаштування своїх «power ¢ ів» прямо в ефірі і відчувають від цього величезне блаженство, правда, при цьому треба ще правильно вибрати частоту, наприклад рідкісного DX, адже тут багато відразу оцінять потужність і якість роботи Вашого чудового PA, про що, до речі, Вам відразу і тут же в коректній і схвальною формі і повідомлять.

Мал. 8 Підсилювач з трансформаторним харчуванням на лампі ГМД-11.

Схемотехніка підсилювача на лампі ГМД-11 практично нічим не відрізняється від схеми варіанту B, тільки використовується одна лампа. Розташування висновків лампи повністю збігається з ГУ-72, і тому при деякій зміні конструкції підсилювача, зібраного за схемою варіанта B, в ньому можна використовувати дві лампи ГМД-11, правда при цьому слід пам'ятати про тепловому режимі всередині корпусу підсилювача і потужності джерела анодної напруги .

Лампу можна використовувати і в підсилювачі за схемою з ОС, зібравши його по схемі, наведеній на ріс.2.B (варіант С1). Монтаж підсилювача наведено на ріс.16.11.

Лампа ГУ-74Б (варіант D) Аналогічно попереднім виконана схема і на лампі ГУ-74Б, відмінність полягає в тому, що вентилятор обдування лампи включається разом з включенням підсилювача. Вентилятор має продуктивність близько 120 м³ / год, в той час як для обдування лампи потрібно всього 35 м³ / год, це дозволяє розмістити його збоку лампи, але в корпусі достатньо місця, щоб встановити його і зверху. Ця лампа спеціально призначена для посилення односмугових сигналів (ОМ), тому збільшення напруги зсуву в порівнянні з оптимальним з метою зниження струму спокою в даній схемі небажано. При цьому викривляється коливальна характеристика в області малих вхідних сигналів. Цей режим аналогічний обмеження телефонного сигналу знизу, що призводить до погіршення розбірливості сигналу, зростання нелінійних спотворень і позасмугових випромінювань, тому застосування цих ламп втрачає будь-який сенс. Виходячи з цього при налагодженні, встановлюючи ток спокою лампи, слід пам'ятати, що він становить 300 mA в режимі SSB. Дану лампу також можна використовувати у варіанті підсилювача, зібраного за схемою з ОС.

Лампа 6П45С, 6П42С, 6П36С (варіанти Е). Деякі радіоаматори побоюються застосовувати ТВ лампи рядкової розгортки в підсилювачах потужності через їх термічної "крихкості", інші заявляють, що такі лампи не годяться для посилення SSB. Звичайно, частка правди в цих двох твердженнях є. Термічну "крихкість" (нездатність тривалий час витримувати підвищене нагрівання) можна просто виключити, виробляючи настройку підсилювача короткими циклами (не тримає ключ натискує до тих пір, поки лампа стане спочатку малиновою, а потім посиніє) або, використовуючи «холодну настройку» вихідного каскаду. Обмеження часу безперервної роботи ламп викликані тим, що ТБ лампи призначені для імпульсної роботи з досить великими амплітудами струмів, але при їх малої тривалості, а не з постійно діючими струмами, що підтримують лампу у відкритому стані тривалий время.Тем не менше, ТВ лампи цілком задовольняють вимогам як професійної, так і любительської апаратури зв'язку, при використанні "переривчастих» (не постійно діючих) сигналів: CW, SSB.

Перш ніж приступити до складання і налагодження цього варіанту, був зібраний підсилювач на двох лампах, опублікований в, причому були випробувані два варіанти, як з розгойдуванням в катод, так і в сітку. При анодній напрузі 750 В і потужності на вході підсилювача 7-10 Вт (при розгойдування в сітку) практично на всіх діапазонах був отриманий анодний струм 600 mA.

В результаті проведених експериментів було встановлено, що напруга на екранних сітках ламп повинна становити 180 - 200 В, так, як того і вимагає паспорт на лампу. При подальшому збільшенні напруги на другий сітці, при перекладі підсилювача в режим передачі навіть без подачі напруги збудження, лампи починають мимовільно відкриватися, ток анода зростає до 1,0 А і більше, аноди ламп при цьому миттєво стають малиновими.

Звичайно, анодного напруги 1330 В, для ламп 6П45С мабуть трохи забагато, але зате при такій напрузі опір навантаження (Rе) виходить більшим ніж в підсилювачі, описаним автором, що дозволяє отримати набагато менші значення ємностей П-контура. І все ж в підсилювачі на лампах 6П45С опору навантаження виходить досить низьким, що вимагає відповідно великий величини анодного конденсатора змінної ємності. При відсутності можливості придбання такого конденсатора, можна скласти його з двох, «підганяючи» до основного на кожному діапазоні (природно там, де не вистачатиме ємності основного конденсатора) конденсатор постійної ємності або взагалі замінити його набором конденсаторів постійної ємності, комутованих за допомогою перемикача діапазонів . В цьому випадку для точного налаштування анодного контуру в резонанс як індуктивності П-контура можна використовувати кульової варіометр. За габаритами і значенням індуктивності дуже добре підходить варіометр від радіостанції Р-140 (ЯР4.773.022).

У більшості ламп, призначених для роботи в рядкової розгортці, міжелектродні відстані чималі, що дозволяє використовувати їх при підвищеному анодній напрузі. Накопичений практичний досвід підтвердив, що такі лампи можна форсувати зі зниженням терміну їх служби. при анодній напрузі 1000 В і вище і при токах набагато перевищують паспортні допустимі значення. Просто лампи доведеться міняти частіше, ніж при роботі в межах паспортних режимів, але зате їх можна знайти практично на будь-якому ринку і коштують вони дешевше генераторних ламп. Крім того, на Ваш розсуд завжди можна зменшити величину анодного напруги, перепаять для цього відводи на вторинних обмотках анодних трансформаторів.

При виготовленні підсилювача слід мати на увазі, що потужність, споживана кожної лампою (6П45С) за напруженням становить 18 Вт, отже для харчування чотирьох ламп при Uн \u003d 6,3 У необхідно отримувати з трансформатора 10А, що дещо проблематично при збереженні малих габаритів накального трансформатора , тому, з метою можливості використання стандартного трансформатора серії ТН відповідного розміру, нитки напруження ламп включені попарно послідовно. Без різниці, якого типу Ви вибрали лампи для свого підсилювача, при паралельному включенні ламп, у Вас можуть (вірніше, обов'язково виникнуть!) Виникнути специфічні проблеми.

Предметом особливої \u200b\u200bуваги слід вважати анодний струм, що отримувався від кожної лампи в зв'язці. Динамічний баланс істотний, тому що важливо, щоб жодна з ламп в комбінації не «садила" інші. Якщо, наприклад, ми включимо паралельно чотири лампи 6П45С, що мають різну крутизну характеристики, то при роботі на передачу одні з цих ламп будуть навантаженням для інших, інші будуть розгойдуватися більше аж до струму насичення, що призведе до їх перегріву, а в цілому відповідно до зниження ККД каскаду, т.е.к зменшення вихідної потужності. Результатом такої роботи може стати перегрів ламп, їх аноди разом зі скляним балонами можуть розплавитися, а останні можуть і просто тріснути.

При виготовленні даного варіанту підсилювача, лампи перед установкою в схему, попередньо повинні бути відібрані, або під час налаштування підсилювача підстроюванням напруги зсуву при повній розгойдування підсилювача встановлюються однакові анодні струми ламп (кожної індивідуально). Токи спокою ламп, як правило, виходять неоднаковими, але вони надто малі, щоб вплинути на лінійність підсилювача в цілому або на довговічність ламп.

Це, до речі, стосується і всіх інших ламп, якщо Ви використовуєте більше двох в паралельному включенні. Ідеальний випадок - це підбір ламп також і по крутості характеристики. Для любителя це рішення не можна назвати вдалим, оскільки потрібна велика кількість "матеріалу", з якого можна "вибрати" лампи для використання в РА (як правило, таких запасів радіоаматори не мають), це може дозволити собі не кожен.

Інший труднощами, що зустрічається при паралельному використанні ламп, є помітне збільшення вхідний і вихідний ємності. Немає необхідності говорити, що при збільшенні будь-який з цих величин, буде більше проявлятися ефект шунтування по РЧ, згаданий раніше. Певні і жорсткі обмеження на значення верхньої частотної кордону також з'являються при з'єднанні ламп в РА паралельно.

Наприклад, паспортне значення вхідний ємності лампи 6П45С становить 40 пФ, вихідний - 16 пФ. Чотири лампи, включені паралельно дадуть вхідні ємність 240 пФ, вихідну - 96 пФ. Вихідна ємність може бути абсорбована схемою анодного контуру (включена в його схему, нейтралізована), а, ось, з вхідною ємністю доведеться обходитися за допомогою узгоджувального пристрою, т. Е., Нітрохи не кращим чином, ніж це робиться зараз в підсилювачах потужності ВЧ на транзисторах.

Компанія Galaxy представила 2 кВт (РЕР) підсилювач потужності (модель 2000 +), в якому застосовувалося 10 ламп рядкової розгортки, включених паралельно. Підсилювач працював в класі АВ1, "розгойдувався" через потужний безіндуктівний резистор і був виконаний за схемою включення ламп "із загальним катодом".

Оскільки промінеутворюючі пластини ламп 6П45С (з цієї серії тільки її) не мають з'єднання з катодом всередині корпусу лампи, можна використовувати їх і в схемі з ОС, причому в обох варіантах: як з сітками, заземленими з ВЧ, тобто з номінальними постійними напругами на сітках; так і сітками, безпосередньо з'єднаними з корпусом, як це зроблено наприклад в. Схема включення наведена на рис.2b (варіанти Е1 - Е2), а монтаж ВЧ частини на ріс.16.17, ріс.16.18 відповідно ..

ПРИМІТКА: Так як провідник, що з'єднує всередині лампи 6П45С анод лампи з анодним ковпачком, виконаний з тонкого мідного дроту, яка може відпаяні або просто розплавитися при використанні ламп в режимі максимальної потужності Вашого РА, особливо це стосується роботи на ВЧ діапазонах, підсилювач необхідно забезпечити примусовою витяжкою, використовуючи для цієї мети вентилятори від блоків живлення ПЕОМ.

Лампа Г-807 (варіанти G). Як показала багаторічна практика використання ламп Г-807, вони відмінно працюють як в режимі класу С при використанні в телеграфному режимі, так і режимі класу АВ1 при посиленні однополосного сигналу. Щоб лампи не перегрівалися при цьому, найбільш сприятливий режим роботи для ламп (мається на увазі для чотирьох) Uа \u003d 1200 В, Uс2 \u003d 300 В (CW), Uс2 \u003d 350-400 В (SSB), Uс1 \u003d - 100 В, I а \u003d 80-100 на лампу. Rе при цьому становить близько 3,3 кОм. Те-є наше джерело харчування якраз задовольняє всім цим вимогам. При таких режимах лампи збережуть свою гарантовану працездатність більше 1500 годин.

Схема побудови підсилювача приведена на рис.2b (варіанти G1 - G2), а монтаж ВЧ частини на ріс.16.24, ріс.16.30 відповідно.

2. 3 двотактний КВ підсилювач ПОТУЖНОСТІ (на лампи ГУ-72, 6П45С, 6П42С, 6П36С, ГУ-50, Г-807, Г-811)

До переваг побудови схеми підсилювача за схемою двотактної слід віднести наступне:

a) більш висока лінійність і економічність, в порівнянні з однотактним підсилювачами;
b) набагато менший в порівнянні з однотактним підсилювачами рівень випромінювання парних гармонік;
c) послідовне включення вхідний і вихідний ємностей лампи до відповідних їм контурам, що зменшує початкову ємність цих контурів;
d) зменшення напруги анодного джерела вдвічі в порівнянні зі звичайною схемою включення для отримання рівних потужностей;
e) зменшення амплітуди вихідного сигналу вдвічі, що дозволяє зменшити вимоги до зазору конденсатора «гарячого» кінця вихідного П-контура

Недоліки двотактної схеми:

a) необхідність підбору близьких по параметрах ламп;
b) подвоєння еквівалентного опору вихідного контуру, що може чинити сильний вплив на верхніх діапазонах.
В підсилювачі, побудованому за схемою двотактної, напруга збудження на сітки ламп подається противофазно (тобто із зсувом на 180 °) з протилежних кінців вхідного трансформатора. Аналогічно підключені аноди ламп. Вихідний контур підсилювача включений у вторинну обмотку вихідного трансформатора. При симетрії схеми струми непарних гармонік складаються на навантаженні, струми же парних гармонік компенсуються. Середні точки обмоток трансформаторів мають нульовий потенціал (по високій частоті), тому до них відповідно підключають напруга зсуву і напруга анода. Однак у зв'язку присутності на них деякого ВЧ-напруги, пов'язаного з неповною симетрією схеми їх (середні точки) не можна заземлювати.

Підсилювач, виконаний за схемою двотактної, може працювати як в схемах з ОС, так і в схемах з ОК.

Схема двотактного підсилювача з ОК, виконаного на 4-х лампах 6П45С (6П42С, 6П36С) (варіант E3), наведена на ріс.2D1 Креслення монтажу ВЧ блоку підсилювача наведено на ріс.16.19 і ріс.16.20. Лампи 6П45С (тільки!) Можна використовувати і в схемі з ОС.

Схема двотактного підсилювача з ОС на 4-х лампах ГУ-50 (варіант F3), наведена на ріс.2D24. Креслення монтажу ВЧ блоку варіантів підсилювача наведені на ріс.16.21, ріс.16.22 і ріс.16.23. Лампи ГУ-50 можна використовувати і в схемі з ОК

На вході підсилювача включений ШПТ, який збільшує амплітуду вхідного сигналу вдвічі і створює протифазні сигнали для збудження плечей підсилювача. Аналогічний трансформатор на виході підсилювача навпаки зменшує амплітуду вихідного сигналу в два рази. Все інше аналогічно попередніх схем.

Аналогічно будуються схеми на двох лампах ГУ-72 і чотирьох лампах Г-807.

2. 4 КВ підсилювач ПОТУЖНОСТІ З безтрансформаторним (КОМБІНОВАНИМ) БЛОКОМ ХАРЧУВАННЯ

Якщо для виготовлення підсилювача у Вас немає можливості придбання необхідних анодних трансформаторів або просто необхідний легкий, але досить потужний PA для роботи в польових умовах або DX-експедиціях, де як відомо кожен зайвий кілограм при транспортуванні не тільки «їсть» Ваші гроші, але і здорово подовжує руки, будь-який з вище описаних підсилювачів можна виконати з блоком живлення, зібраним по бестрансформаторних чи-бо комбінованою схемою. Часто при цьому для отримання анодного напруги використовуються схеми подвоєння, потроєння або почетвереній або навіть ушестеренія (я зустрічав навіть схему множення на вісім) напруги мережі живлення в залежності від необхідної потужності підсилювача. Наявність сучасних малогабаритних електролітичних конденсаторів великої ємності, що мають високий робочий напруга і однаковий опір витоку, дозволяє виконувати безтрансформаторні високовольтні джерела анодного живлення лампових вихідних каскадів підсилювачів потужності порівняно малого розміру, використовуючи при цьому безмежний ресурс потужності такого джерела живлення як промислова електромережу. Для отримання напруги напруження і необхідних службових напружень можна використовувати невеликий за вагою та габаритами трансформатор. У нашому випадку при використанні почетвереній напруги підсилювач виходить легше базового в середньому на десять - тринадцять кілограмів. Використовувати схему множення напруги більш ніж в чотири рази не має сенсу, так як при цьому вага застосовуваних для цієї мети електролітичних конденсаторів, враховуючи їх загальну необхідну ємність, а відповідно і кількість, стає таким же вагою, обсягом і ціною анодних трансформаторів.

Звичайно, немає плюсів без мінусів. З'являються і деякі незручності, наприклад, шасі підсилювача в даному випадку вже не буде є спільною мінусовій шиною харчування і має бути гальванічно ізольоване від мережі.

Слід відразу попередити: в цілях безпеки життя оператора, а також попередження виходу з ладу апаратури, яка підключається до підсилювача, експлуатація даного підсилювача можлива тільки в тому випадку, коли на радіостанції є надійне електро-технічне заземлення. В іншому, підсилювач не представляє як більшій небезпеці, ніж будь-яка інша пристрій, що має в своєму складі високовольтні джерела живлення, напруги яких становлять небезпеку для життя людини.

Схема бестрансформаторного БП, що використовує принцип множення напруги мережі живлення для отримання анодного напруги, тобто що не містить дефіцитних високовольтних трансформаторів наведена на ріс.1D. Схема призначена для роботи від однофазної мережі змінного струму напругою 220 В, один з проводів якої є нульовим.

З огляду на те, що при такій побудові схеми джерела анодної напруги, він не має гальванічної розв'язки від первинної мережі, а саме це джерело споживає найбільшу потужність від мережі. Тому для захисту від проникнення в мережу перешкод, створюваних при роботі підсилювача (пульсацій анодного напруги), з'явилася потреба включення на вході джерела фільтра радіоперешкод, що складається з конденсаторів C22, C23 і дроселя L7.

При такій побудові схеми відсутня гальванічна зв'язок електродів ламп з корпусом підсилю теля і, отже - корпусу з мережею живлення.

При бажанні в схему БП для збільшення безпеки можна додати схему автоматичного пускового пристрій (ПУ), наведеного в і забезпечує правильну фазировку мережі живлення при включенні підсилювача. Такий пристрій виконано на реле К7, К8, схема його включення наведена на ріс.1E.3. Пристрій спрацьовує тільки в тому випадку, коли до радіостанції підключено електротехнічне заземлення. При включенні ПУ можуть виникнути такі ситуації:

а) При правильному включенні на обмотку реле К2 через нормально замкнуті контакти К1 подається напруга мережі і при спрацьовуванні реле включається БП (реле К1 в цьому випадку весь час залишається в знеструмленому стані).
в) Якщо порушена фазировка, то при включенні спрацьовує реле К1 і його контакти «перефазіруют» ланцюга харчування, далі випрямляч працює як зазвичай.
с) При відсутності заземлення порушуються ланцюга харчування обох реле, і реле не будуть спрацьовувати, при цьому БП просто не включається.
Таким чином, дана пускова схема дозволяє включати БП при будь-якому положенні вилки кабелю. Правда, реле РПТ-100, що застосовуються в схемі досить дефіцитні, тому при їх відсутності, схему можна виконати так як показано на рис. 1.1. Природно, можна обійтися і без неї, але тоді кожен раз при підключенні підсилювача до мережі, Ви повинні будете контролювати правильність фазування мережі живлення.

Власне сам учетверітель напруги виконаний за симетричною схемою, яка має кращими динамічними характеристиками і подвоєною частотою пульсацій випрямленої напруги. Схема включає конденсатори C24 - C27, C1 - C8 і діоди VD1 - VD4. Для забезпечення рівня пульсацій (U п \u003d 0,05% Ua), необхідний для роботи підсилювача в лінійному режимі, чисельне значення ємності конденсаторів кожного плеча умножителя в мкФ повинні і відповідати чисельним значенням максимальної потужності підсилювача у ВАТ. Резистори R1 і R2 - баластні, призначені для захисту діодів і запобіжників від перевантажень, що виникають в момент включення БП. При анодному струмі близько 600mA (на піках сигналу), при вказаних на схемі номіналах цих резисторів, на них падає всього близько 4В і відповідно розсіюється близько 2,5 Вт потужності, тому немає необхідності відключати їх після заряду конденсаторів. Аналогічним чином працює і БП, виконаний за схемою подвоєння напруги. Інша частина схеми БП і власне підсилювачів відповідає описаним вище і в поясненні не потребує.

При повторенні схеми не слід забувати, що катоди ламп будуть перебувати під високим потенціалом щодо корпусу підсилювача. Для збільшення надійності роботи схеми бестрансформаторного підсилювача, при його виготовленні найкраще застосовувати лампи з ізольованими катодами (тобто лампи, що мають непрямий підігрів), а в разі застосування ламп прямого напруження, для харчування накальних ланцюгів найкраще використовувати трансформатори заводського виготовлення з серії ТН і ТПП, мають надійну ізоляцію як між обмотками, так і між обмотками і корпусом. При виготовленні саморобних трансформаторів слід приділити особливу увагу цьому питанню, так як від нього залежить надійність Вашого підсилювача.

Практично будь-яка, з наведених в цій брошурі схем підсилювачів може бути використана для роботи з безтрансформаторним блоком живлення. Схема реалізації підсилювача на двох лампах ГІ-7Б, наведена на ріс.2C (варіант AB).

При потужності збудження рівний 25 Вт підсилювач віддає в антену 400-450 Вт на на навантаженні 75 Ом і близько 500 Вт на навантаженні 50 Ом на всіх аматорських діапазонах. Підсилювач відрізняється чудовою лінійністю коефіцієнта посилення у всьому діапазоні частот.

Мал. 8 Підсилювач з безтрансформаторним харчуванням на 2-х лампах ГІ-7Б

З метою розв'язки і захисту вихідного каскаду трансивера, напруга збудження подається в обмотку III дроселя L6. Конденсатор С14 необхідний на той випадок, якщо з якої-небудь причини відбудеться межвитковое замикання L6. Завдяки його наявності трансивер не постраждає.

Проникність кілець, використовуваних для намотування дроселя, можливо, доведеться підібрати. Справа в тому, що кільця, що випускаються різними заводами, неоднаково поводяться на різних частотах. Тому при можливості треба виготовити два-три дроселя, наприклад, 2000НН, 1000НН і 600 - 400 НН і прогнати по черзі їх через схему за діапазонами, і залишити природно той, при якому вихідна потужність більш рівномірна за діапазонами, якщо звичайно Ви не хочете мати десь підйом посилення на одному з діапазонів (наприклад для компенсації нерівномірності вихідної потужності трансивера).

Для розв'язки з антеною і на виході підсилювача можна також застосувати ШПТ, зображений на рис.2.12, але включений за трансформаторною схемою 1: 1, або для збільшення смуги задовільного узгодження - 2: 1 (трансформатор в цьому випадку намотується в три дроти). Зміни, які необхідно внести в цьому випадку в схему, показані на ріс.ХХ

При використанні даного підсилювача для роботи з QRP трансівером його слід доповнити попереднім підсилювачем виконаним за будь наведеної в альбомі схемою, але краще використовувати схему рис.2.15, це дозволить одночасно виконати розв'язку виходу трансивера від бестрансформаторного БП підсилювача. Обмоткою I трансформатора Т1 в цьому випадку служить обмотка III дроселя L6.

При використанні підсилювача, виконаного за схемою з безтрансформаторним харчуванням, для роботи в польових умовах його краще також доповнити комутатором антен. Схема комутатора зображена на ріс2.17 - ріс.2.18.

Мал. 9 Підсилювач з безтрансформаторним харчуванням на 4-х лампах 6П45С, з вбудованим антенним комутатором.

Щоб обійтися трьома перемикачами для перемикання чотирьох антен (чотири не вписуються в зовнішній вигляд), довелося застосувати здвоєні тумблери МТ-3 і розмістити їх на задній панелі підсилювача. При виборі будь-якої з антен 2 - 4, антена 1 автоматично відключається. Монтаж комутатора показаний на ріс.15АВ (реле комутатора встановлюються на місці розташування анодного трансформатора на скобі поз.117, яка кріпиться до задньої панелі підсилювача).

Якщо Ви все-таки вважаєте, що при такій потужності підсилювача Вам все одно погано відповідають, можна ще трохи збільшити потужність підсилювача, зібраного за схемою бестрансформаторного харчування, зібравши джерело анодного харчування за схемою множення напруги на шість, так як це показано на Ріс.1Е4.

При такій побудові схеми БП величина анодного напруги збільшиться до 1800 вольт (на холостому ходу). При цьому величина осідання анодного напруги під навантаженням залежить тільки від ємності застосовуваних в умножителе конденсаторів.

Мал. 10 Підсилювач з безтрансформаторним харчуванням на 3-х лампах ГУ-50.

Схема множення напруги на шість складається з двох схем подвоєння. Верхня - C1, С2, С4-C7, VD1, VD2 і нижня - C8, C9, С11-С14, VD5, VD5. Кожна з цих схем подвоєння дає по 600 В. Але оскільки напруги в точках з'єднання VD1, VD2 і VD5, VD5 вище на 300 В, ніж в схемі малюнка 5, то вхідні розділові конденсатори довелося поставити тієї ж ємності, але на подвоєне (600 В ) напруга. Обидві ці схеми подвоєння «підпираються знизу» напруженнями «+300 В» і «- 300 В», які виходять з звичайних однополуперіодних випрямлячів, зібраних на VВ3, С3 і VD4, C8 відповідно. У сумі виходить 1800 в (600 + 600 + 300 + 300).

При застосуванні цієї схеми, перш за все, слід приділити підвищену увагу ізоляції ланцюгів катода - в цьому варіанті на них може бути присутнім пікова напруга щодо заземленого корпусу до 1200 В. Саме не менше ніж на цю напругу (а ще краще - з двох-трьох кратним запасом ) повинна бути розрахована ізоляція накального трансформатора, а також (при його застосуванні) вхідного ВЧ трансформатора. Робоча напруга для конденсаторів С19 і Ср з метою надійності конструкції повинно складати 2,5 - 3,5кВ .. Застосування пусковий схеми, зібраної на R26, C28, K1A, в цьому випадку обов'язково. Конструкція і монтаж зміненого блоку живлення показані на ріс.12G.

Для спільної роботи з безтрансформаторним джерелом харчування дуже зручно використовувати побудова схеми самого підсилювача за схемою двотактної. В цьому випадку гальванічна розв'язка схеми підсилювача від мережі змінного струму виходить автоматично за рахунок використання на вході і виході підсилювача розділових широкосмугових трансформаторів (див .. ріс.15.3, 15.4 і ріс.16.3, 16.4, 16.6.

Конструктивне виконання модифікацій всіх наведених вище схем підсилювачів наведено на ріс.16доп.1 - ріс.16доп.24

ДЕТАЛІ ПІДСИЛЮВАЧІВ

При конструюванні підсилювачів упор робився на застосування в них стандартних заводських деталей, широко використовуються в побутовій апаратурі і наявних у багатьох радіоаматорів. Виняток становлять анодний і накальний дроселі, котушки П-контура ВЧ і НЧ діапазонів.

Анодний дросель є одним з найважливіших елементів схеми, тому до його виготовлення необхідно поставитися з серйозною увагою. Так при малій його індуктивності, тобто сумірною з індуктивністю анодного контуру відбувається розподіл потужності, а в разі виникнення послідовного резонансу на одному з робочих діапазонів підсилювача відбувається «відсмоктування» потужності, дросель при цьому сильно розігрівається і може навіть обвуглитися. Те ж саме може статися, якщо Ви виконаєте контактні висновки у вигляді замкнутого витка з магнітного матеріалу. Дросель L1 повинен бути розрахований на струм до 600 mA, його конструкція приведена на ріс.12C.

Мал. 11. Станція катодного дросель

Дросель виконаний на каркасі з фторопласту діаметром 20 мм, довжина каркаса вибирається залежно від використовуваних ламп. Це зроблено для зручності монтажу, необхідно щоб висновок його «гарячого» кінця знаходився на одному рівні з висновком анода лампи. Намотування ведеться проводом ПЕЛШО діаметром 0.4 - 0,5 мм. Для намотування береться 16 метрів дроту.

Вибір довжини заснований на тому, що при такій довжині дроти дросель нічого очікувати бути напівхвильового повторителем ні в одному з аматорських діапазонів. Перші 15 витків намотані з кроком 2,0 мм, для отримання необхідного кроку на каркасі нарізається спіральна канавка, потім 40 витків намотані виток до витка, а залишився провід намотується «універсалів» (варіант А), щоб витки «Не пливли», вони додатково закріплюються клеєм «Момент» або просочуються лаком. На обох кінцях каркаса з посрібленого дроту діам. 1,0 - 1,2 мм виготовляються контактні висновки, які проходять крізь каркас, до них і припаюють висновки дроселя. Одержаний дросель має індуктивність близько 500 - 600 мкГн і відмінно працює на всіх КВ діапазонах. Каркас дроселя кріпиться до шасі латунним гвинтом М4, для чого з торця каркаса просвердлений отвір під різьбу М4 глибиною 15 мм ..

При кріпленні сталевим гвинтом, він не повинен діставати до місця розташування котушки, інакше гвинт перетвориться в сердечник. Каркас можна взяти і заводський керамічний. У тому випадку, якщо у Вас виникає проблема з намотуванням типу «універсальн», дросель намотується виток до витка, а для збільшення індуктивності в НЧ частина дроселя вставляється відрізок круглого ферритового стрижня діам. 8 мм від магнітної антени радіоприймачів довжиною 50 мм (варіант В). Дросель також можна цілком намотати і на круглому феритових стержні від магнітної антени кишенькових р / приймачів або на феритових кільцях діаметром 30-40 мм, наприклад, так як це зроблено в радіостанції Р-130. Кільце попередньо обмотується фторопластовою стрічкою (лакотканиною). В останньому випадку для намотування краще застосувати провід МГТФ.

До дроселя L8, використовуваному в катоді лампи, пред'являються набагато менші вимоги. Він намотується на фторопластовий каркасі діам. 18 мм, намотування ведеться виток до витка також проводом ПЕЛШО діаметром 0.4 - 0,5 мм до заповнення простору між висновками (див. Ріс.12D).

Як дросель L2 використовується дросель заводського виготовлення ДМ-0.1 індуктивністю 250 - 500 мкГн, аналогічні дроселі використані в якості L1, L2 КСВ-метра.

Мал. 12. Конструкція дроселя L3

Котушка L4 безкаркасні, діаметр котушки 60 мм, число витків - 6.5, крок намотування - 7 мм, намотана мідною трубкою діаметром 5 мм. Трубку годі й сріблити, так як добротність котушки виходить великий і сріблення практично нічого не додає. Відводи на котушці виконані від 2¼ віт. - 10 м., 2 ½ віт. - 12 м., 3½ віт. - 15 м. І 4½ віт. - 17м. Ці данниепріблізітельни, так як Ви можете трохи зменшити діаметр котушки в залежності від розмірів анодного конденсатора, число витків збільшиться, або помилитися в відстані між витками при виготовленні котушок, тому вона виготовляється з деяким «запасом» .Він робиться приблизно 3 витка, при налаштуванні зайве відпилюється. На «гарячому» наприкінці котушки нарізана різьба М5, якій котушка вворачивается в конденсатор C17, в другій кінець котушка упаюється посріблений дріт діам. 1,2 -1,5 мм, їм вона і кріпиться до перемикача діапазонів (пропускається крізь контакти перемикача).

Рис.13. Конструкція котушки L 4

Таблиця 4 Підводиться потужність (Вт) Діапазон Діаметр дроту

Відводи від котушки також виконані посрібленим проводом діам. 1,2-1,5 мм. З огляду на те, що ВЧ-токі протікають тільки по поверхні провідників, котушку L4 можна виготовити і з біметалу. Вона, як і L5 виконана згідно з рекомендаціями, наведеними в журналі «Hand-book» за.1986 р виходячи з вихідної потужності (див. Таблицю 4)

При такому діаметрі дроти вони не перегріваються струмами, що протікають через П-контур. Якщо для виготовлення котушки L 4 Ви використовуєте тонкостенную трубку, то при нарізанні різьби в неї треба щось вставити (залити припоєм), щоб плашка не рвався краю трубки. Мідь метал «примхливий», тому для нарізування різьблення необхідно використовувати тільки нову плашку. Якщо діаметр трубки трохи менше 5 мм, кінець трубки слід трохи сплюснути. В інших випадках кінець котушки, який вкручується в конденсатор, можна виконати відповідно до ріс.12B.

Рис.14. Конструкція котушки L 5

Котушка L5 намотується на каркасі з фторопласту (кераміки) діаметром 50 мм, крок намотування - 2,5 мм (на каркасі з метою закріплення витків і зручності намотування також нарізані спіральні канавки. Глибина канавок повинна бути не менше половини діаметра застосовуваного для намотування дроту). Для намотування використовується провід ПЕЛ - 1,2 - 1,5, число витків котушки - 25. Відведення виконані відповідно від 4-го віт. - діапазон 30м .; 8-го віт. - 40м .; 15-го віт. -80 м ..

Як L5 підійде котушка від пристрою узгодження радіостанції Р-104, виконана на керамічному каркасі. При відсутності каркаса потрібного діаметра котушку дуже легко перерахувати під наявний каркас.

Для одношарових циліндричних котушок, у яких

довжина намотування дорівнює або більше половини діаметра котушки, розрахунок індуктивності проводиться за формулою:

L \u003d D²' n² / (45D + 100l),

де L - індуктивність котушки, мкГн; D - діаметр котушки, см;
n - число витків котушки; l - довжина намотування котушки, см.

Для наших даних котушки L5 - D \u003d 5 см, n \u003d 25, l \u003d 6,25 см, підставивши ці значення в формулу отримуємо L \u003d 5²'25² / (225 + 625) ≈ 18,38 мкГн, причому, якщо при цьому зменшується і діаметр проводу при збереженні довжини намотування, індуктивність вийде на 1 - 2% менше.

Тепер зробимо перерахунок числа витків котушки, наприклад, для діаметра каркаса 3,5 см. У цьому випадку величина діаметра каркаса зменшується на 30%, отже, для збереження незмінної величини індуктивності необхідно збільшити число витків на 30%, або приблизно на 8 витків. Таким чином, вийшла котушка буде мати 33 витка.

Рис.15. Конструкція дроселя L6

Дросель L6 намотаний двома складеними разом проводами на феритових кільцях проникністю 400 - 2000, діаметр кільця 40-50 мм. Даний розмір діаметра узятий для зручності намотування, він може бути і меншим. Один квадрат перетину фериту тримає 300- 500 Вт потужності (в різних джерелах наводяться різні величини потужності) До його конструкції пред'являються набагато менші вимоги ніж до анодному дроселя. Обмотки дроселя повинні бути розраховані на протікає струм до 4 А (5 А в разі застосування ламп 6П45С). Для бестрансформаторного варіанту підсилювача на лампах ГІ-7Б, ГК-71

Намотування ведеться в три дроти, причому провід обмотки збудження має менший діаметр, тому що по ній проходить лише потужність збудження, а саме кільце в цьому випадку повинна мати проникність 400 - 1000, це стосується і випадку використання підсилювача, зібраного по рис.2.15. Кільце перед намотуванням попередньо повинно бути обгорнуте фторопластовой стрічкою або лакотканиною. Кількість витків 8-12. (Для лампи ГК-71 обмотка III - 20 витків). Їх кількість не критично і не виробляє помітного впливу на роботу підсилювача, тому намотування ведеться просто до заповнення периметра сердечника. Але мотати більше немає сенсу, тому що просто збільшується опір дроселя, що веде до втрат в ньому. Провід МГШВ-0.75, дуже зручно намотати дросель подвійним мережевим проводом, що мають до того ж подвійну ізоляцію. Дросель добре працює на всіх КВ діапазонах. Блокувати дросель по ВЧ конденсаторами не обов'язково. При монтажі дросель розташовується поблизу катодів ламп і кріпиться за допомогою двох шайб з ізоляційного матеріалу дет.75 і гвинта М4. Якщо Ви свердлите отвори під лампові панелі за допомогою центробора, не викидайте отримані шайби, з їх допомогою Ви закріпіть дросель L6, це стосується і L7. В одній з шайб отвір повинен бути діаметром 3,2 мм, в інший під різьбу М3, це потрібно для того, щоб можна було притиснути обмотку дроселя до кільця, закріпивши її таким чином.

Дросель фільтра перешкод L7 намотаний двома складеними разом проводами МГШВ-0,35 або подвійним мережевим проводом на феритових кільцях проникністю 2000НН і містить 20 витків, діаметр кільця 50мм. Конструкція і кріплення дроселя аналогічні L6.

Вхідний трансформатор Т1, який використовується в двотактної схемою підсилювача, намотується на кільцевому сердечнику з фериту ВЧ 50 із зовнішнім діаметром близько 20 мм. При його відсутності можна використовувати феррит і з проникністю 100-600 без помітного погіршення параметрів трансформатора. Намотування обмоток трансформатора проводиться слабо скрученими провідниками і містить 6 витків. Вихідний трансформатор Т2 намотаний на двох, складених разом кільцях з фериту МН1000 діаметром 55 мм, попередньо обмотаних фторопластовой стрічкою (використані кільця від трансформатора узгоджувального пристрою радіостанції Р-130). Для намотування використовувався скручений дріт МГТФ-1,5, складений втричі (близько п'яти скруток на сантиметр). Обмотки містять по 8 витків. При установці трансформатора слід приділити особливу увагу правильності монтажу його висновків.

На конденсатори C1 -.C8 одягається трубка ПХВ відповідного діаметру або термозбіжна трубка, замість цього їх можна просто обмотати "скотчем", це охоронить від виходу з ладу високовольтний випрямляч при попаданні чого-небудь (кого-небудь HI!) Проводить між корпусами конденсаторів. Якщо немає можливості знайти шайби (поз.68) під конденсатори, їх можна виготовити самостійно, застосувавши для цієї мети голий мідний дріт діаметром 1,2-1,5 мм як це показано на ріс.12B (деталь 68А). Для поліпшення контакту провід краще попередньо залудити, а також для запобігання в подальшому його від окислення. Кронштейн для кріплення C24 -.C27 поз.113 можна взяти готовим від блоків живлення серії ЄС або виготовити за кресленням.

Анодний конденсатор - двосекційний від старих мовних лампових радіоприймачів ємністю 2 х 12-500 пФ, ротор і статор якого попередньо проріджені через пластину, при цьому зазор між пластинами конденсатора складе близько 2 мм, а максимальна ємність секції 120 пФ, секції включаються паралельно. Напруги пробою після проріджування (постійне) становить 2500-3500 В (залежить від старанності збірки після переробки конденсатора). Дуже добре підходить для цієї мети змінний конденсатор від пристрою узгодження радіостанції Р-104 (ємність кожної секції 12 - 500 пФ), Можна взяти для цієї мети також і конденсатор від р / ст РСБ-5, який має ємність 45 - 230 пФ. На осі цього конденсатора закріплений ексцентрик, який при повороті осі ротора конденсатора на 180 ° замикає контакти перемикача, розташованого на корпусі конденсатора. Щоб мати можливість працювати в діапазоні 160 м, на ці контакти необхідно розпаяти додатковий конденсатор ємністю 150-220 пФ типу К15У-1 або КСВ-6, який включається паралельно основному конденсатору (не забудьте при цьому знизити вихідну потужність підсилювача до дозволених 10 Вт! HI !). Щоб конденсатор добре працював в діапазоні 10 м, необхідно відфрезерувати або висвердлити днище та бокові стінки його корпусу, так як при цьому його початкова ємність зменшиться до 30 пФ і конденсатор вже можна використовувати. Для подальшого зменшення його початкової ємності необхідно на 2-3 мм зрізати верхню частину статорних пластин. Можна цього і не робити, а включити послідовно з ним конденсатор малої місткості, проте цей варіант ускладнює конструкцію, тому що корпус основного конденсатора в цьому випадку повинен бути ізольованим від шасі підсилювача. Підходить і конденсатор від р / ст «ЧАЙКА», його ємність 6 - 600 пФ, внаслідок чого настройка на верхніх діапазонах виходить дуже гострою, але паралельно йому можна повісити конденсатор типу К15У-1 (КСВ-6) ємністю 15-20 пФ, що вирішить цю проблему. Але все одно в будь-якому випадку анодний конденсатор повинен мати якомога меншу початкову ємність.

Якщо все-таки Вам не вдалося дістати нічого з перерахованого вище, в цьому випадку можна скласти конденсатор з двох конденсаторів, як це показано на рис.2.19 - конденсатора постійної ємності Cp номіналом 5600 - 6200 пФ і двохсекційного змінного від звичайного приймача ємністю 2 '12 ¸ 495 пФ (Конденсатор попередньо проріджують через пластину. Максимальна місткість конденсатора при цьому складе 220 пФ), включених послідовно. Ємність конденсаторів, включених послідовно дорівнює

C \u003d C1'C2 / (C1 + C2).

У нашому випадку Cmin \u003d 5600'24 / (5600 + 24) \u003d 23,9 пФ, випадку Cmax \u003d 5600'220 / (5600 + 220) \u003d 212 пФ, таким чином отримали конденсатор 24 ¸ 212 пФ.

Можна для цієї мети використовувати один двосекційний конденсатор від звичайного приймача 2 '12 ¸ 495 пФ, включивши його секції послідовно, як це показано на рис.2.21. При такому включенні корпус конденсатора повинен бути ізольований від шасі. Кріплення конденсатора показано на ріс.12F1. Конденсатор гвинтами М4 впотай кріпиться до стеклотекстолитовую пластині поз.126, а пластина через три втулки поз.120 гвинтами М4 поз.103 - до передньої панелі підсилювача. На вісь конденсатора насаджується і закріплюється гвинтом М3 вісь поз.127.

Антенний конденсатор, який має чотири секції (ємність кожної секції 12 - 510 пФ), від авіаційного радіокомпаса АРК-5 або АРК-7, або від р / ст. Р-104 або від узгоджувального пристрою цієї ж р / ст., Якщо Ви будете використовувати підсилювач в режимі максимально можливої \u200b\u200bвихідної потужності, його краще для більшої надійності також прорідити (конденсатор від р / ст Р-104 проріджувати не треба, він має достатній зазор ). Якщо при цьому виявиться, що максимальна ємність антенного конденсатора мала (так як він проріджені) або не вдалося знайти такий конденсатор, можна поставити трьох- або двосекційний, а паралельно йому в залежності від діапазону підключити конденсатори постійної ємності, використовуючи для їх підключення дві вільні секції перемикача діапазонів.

В цьому випадку в прцессе настройки підсилювача на тих діапазонах, де не вистачає ємності C21, його ротор встановлюється в середнє положення, а паралельно C21 підключається допоміжний конденсатор змінної ємності і їм проводиться настройка, потім змиритися значення його ємності, і він замінюється конденсатором постійної ємності, необхідної величини. Для цієї мети краще всього використовувати конденсатори типу КВІ або КСВ-6, що мають достатні допустиму реактивну потужність і робоча напруга. Ці конденсатори закріплені за допомогою пайки на боковій стінці антенного конденсатора C21 (див. Рис. 12C).

На кресленні передньої панелі підсилювача отвори для кріплення конденсаторів C20, C21 не вказані, так як їх розташування залежить від конкретного типу, застосовуваного конденсатора.

Для перемикання відводів котушки П-контура при переході з діапазону на діапазон використаний галетний перемикач 11П-5Н. Три його галети, включені паралельно для більшої надійності, служать власне для перемикання відводів, хоча завдяки можливості «холодної» настройки, перенапружений режим вихідного каскаду практично відсутня. Дві що залишилися галети, включені також паралельно, використовуються для підключення в разі необхідності додаткових конденсаторів постійної ємності до антенного конденсатору. Перед установкою перемикача його необхідно доопрацювати. Справа в тому, що відводи діапазонів 10-18 метрів зроблені посрібленим проводом діам. 2,2 мм, який ширше, ніж отвори в контактах перемикача і не влазять в нього. Необхідно їх зробити ширше. Для цієї мети використовується шило або «циганська» голка. Вставивши шило в отвір контакту, і обертаючи його, поступово домагаються такого діаметру, щоб увійшов провід. Робиться це акуратно, щоб не порвати краю контакту і не пошкодити саму ламель.

Як трансформатора Тр.3 для варіантів підсилювача B і C можна використовувати ТА-163 220 / 127-50, або ТПП-287. Для варіантів підсилювача A, E, - використовується ТН-53 220 / 127-50 ТН-55 220 / 127-50, ТН-56 220 / 127-50, ТН-57 220 / 127-50, (або будь-який з серії ТН , відповідний по току і потужності, або ТПП-287, згідно таблиць 2-3). Для варіанту D - ТН-57 220 / 127-50 (при цьому ланцюгу напруження ламп VL1, VL2 і VL3, VL4 необхідно буде з'єднати попарно послідовно).

Можливі варіанти заміни Тр.1-Тр.2 без втрати потужності підсилювача наведені в Таблиці 1. Для намотування трансформаторів, при їх самостійному виготовленні, використовується стрічкове залізо типу ПЛ 20'40 - 80.

Кнопка S1 - ПКН41-1-2, кнопки S2 - S6 П2К з незалежною фіксацією, встановлені на загальній планці, причому S6 встановлюється тільки при використанні в підсилювачі режиму «ОБХІД».

Мал. 16. Конструкція реле ТКЕ52ПКТ і РП-2

Як К3 використано реле від підсилювача потужності УМ-3 радіостанції Р-105 (його стара назва РП-2). Замість нього можна використовувати реле з серії ТКЕ52, найкраще ТКЕ52ПКТ. В цьому випадку для його кріплення використовується кронштейн дет.21В, а на стінці БП свердлити отвори діам. 3,2 мм відповідно до рис.10.

Ліхтарі для сигнальних ламп використані від блоків живлення, інженерних пультів і ін. Пристроїв, що входять до складу ЄС-1022, ЄС-1045 і т.д.

Замість лампочок для індикації можна застосувати і світлодіоди, наприклад, АЛ307, які живляться від джерела для живлення реле. В даному випадку світлодіоди включаються через резистори МЛТ-0,25 номіналом 2,7 - 3,0 кОм (при напрузі 24 В) або 1,2 -1,5 кОм (при напрузі 12 В). Світлодіоди встановлюються на друкованій платі, яка кріпиться до передньої панелі за допомогою втулок поз.74, аналогічно кнопкам. Для цієї мети в передній панелі додатково свердлити отвори діам. 3,2 мм. Щоб світлодіоди щільно входили в отвори, скорегувати. Креслення друкованої плати під установку світлодіодів наведено на рис.13 (Пл.4), а схема включення на рис.2.13 відповідно просвердлені для їх кріплення в передній панелі

Шунти RШ1 і RШ2 намотані ніхромовим проводом на резисторах МЛТ-2 опором не менше 100 кОм. При можливості найкраще використовувати готові резистори типу С5-16Т потрібного опору або, якщо є С5-16Т більшого номіналу, виготовити необхідні з них. Як відомо, опір є лінійної величиною, тому С5-16Т розбирається, вимірюється довжина проводу, яким він намотаний, і відрізається шматок, довжина якого відповідає потрібному опору (див. Розділ 1).

Лампи ГІ-7Б кріпляться саморобними хомутами за висновки сітки в отворах, вирізаних в шасі, для кріплення ламп інших типів використані стандартні панелі, що природно не виключає застосування саморобних. При їх виготовленні слід мати на увазі, що контакти висновків повинні бути надійними (особливо це стосується висновків підігрівача і катода, де протікають великі струми і при наявності перехідного опору вони будуть сильно розігріватися).

Мал. 18. Плата 1

Транзистор, який використовується в катоді лампи будь-, з граничною частотою не нижче 100 МГц і струмом колектора (стоку) не менше 2 А, робоча напруга колектора транзистора 30 В.

Елементи блоку живлення R7-R13, C9- C10, VD5-VD6 розміщуються на друкованій платі пл.1. Елементи C13 - C14, VD15 - VD16 - на платі Пл.3 Креслення плат і розміщення на них елементів наведені на рис.13.

Втулки поз.71 - поз.73 використані готові - від перемикача 11П-5Н, або можна застосувати саморобні.

Вентилятор, з метою зниження рівня шумів, створюваних ним, бажано встановити на скобі через гумові втулки або повністю на гумі.

Шайби під конденсатори C1 - C8 поз.69, службовці для ізоляції корпусів конденсаторів, встановлені по обидва боки шасі - полістиролові, вони, як і шайби поз.68, використовуються заводського виготовлення. При відсутності цих шайб шасі БП можна виготовити з склотекстоліти товщиною 4 мм (при використанні більш тонкого матеріалу шасі буде прогинатися), але при цьому необхідно буде скорегувати положення отворів на передній стінці БП, службовців для кріплення до неї трансформаторів Тр.1, Тр.2 .

Гвинти і гайки, використовувані для кріплення хомутів на анодах і катодах ламп, конденсатора С19, ктушкі L5 - латунні.

Мал. 19. Плата КСВ-метра

КСВ-метр. Як змінного резистора R19 в схемі КСВ-метра краще використовувати спарений потенціометр, у якого обидві половини мають ближчі характеристики, наприклад ПП3, так як від цього залежить точність показань КСВ-метра. При застосуванні в якості Р1 і Р2 приладів зі струмом повного відхилення менше 1,0 mA на платі КСВ-метра послідовно з резистором R3 встановлюється резистор R3 ', величина якого підбирається в залежності від чутливості використовуваного приладу. При застосуванні приладу на 1,0mA замість R3 'ставиться перемичка.

Діоди, застосовані в схемі, можуть бути як германієвими, так і кремнієвими, наприклад ГД507, КД522А (краще застосувати германієві).

Конденсатори підлаштування - КПК, КПВМ, трансформатор струму виконаний на кільцевому сердечнику типорозміру К12'6'4,5 з фериту марки М50ВН-14. Первинна обмотка являє собою відрізок посрібленого дроту діаметром 0,8 - 1,0 мм, протягнути крізь кільце, вторинна обмотка - 30 витків дроту ПЕВ-2 0,25. Схема КСВ-метра змонтована на друкованій платі з склотекстоліти, креслення плати наведено на ріс.13B. Плата встановлена \u200b\u200bв підвалі шасі БП і відділена екранує перегородкою від решти монтажу підсилювача.

4. КОНСТРУКЦІЯ І ПОРЯДОК СКЛАДАННЯ ПІДСИЛЮВАЧА

Тепер, коли Ви уважно ознайомилися з описом варіантів підсилювачів і відповідними їм кресленнями, тільки після ознайомлення і конкретного вибору Вами варіанту підсилювача в залежності від ваших вимог і можливостей, а також використовуваного для роботи трансивера, сміливо приступайте до роботи. Це позбавить Вас від зайвої роботи і помилок при розмітці і свердління отворів (а мене від кошмарних снів ночами).

Всі креслення виконані в натуральну величину, це зроблено з тією метою, що в разі відсутності якогось розміру на кресленні, е го легко можна було б зняти з креслення.

Слід визнати, що при конструюванні підсилювача був порушений один з основних законів конструювання - раз'ёмность всіх складових його частин. «То в головній мірі стосується задньої панелі. Пояснюється це тим, що розміщення роз'ємів на лицьовій стороні панелі дозволяє приховати всі огріхи, допущені під час свердління отворів в панелі при її виготовленні в домашніх умовах, а також відмовитися від фальшпанели. В іншому випадку, щоб не зіпсувати зовнішнього вигляду підсилювача, всі роботи довелося б виконувати з особливою ретельністю.

Складальне креслення підсилювача *, виконаний в масштабі 1: 1,34 (масштаб взятий з таким розрахунком, щоб складальне креслення повністю вміщувався на стандартному аркуші формату А3), наведено на рис.15 - рис.16. Резистори R15, R17 на ріс.16A, B, D, E і F розташовані під резисторами R14 і R16 відповідно. Креслення розкладки джгута базового підсилювача (при виготовленні різних модифікацій підсилювачів необхідно скорегувати таблицю проводів), що збігається за масштабом з масштабом складального креслення, наведено на рис.14.

Креслення джгута виконаний на папері з нанесеною на неї сіткою, крок сітки 1 см. З метою зручності читання складального креслення джгут на ньому не показаний, але якщо при складанні у Вас виникнуть труднощі, Ви завжди зможете поєднати ці креслення. З цієї ж причини не показані відводи від котушок L4 і L 5.

Конструкція бестрансформаторних підсилювачів відрізняється тільки тим, що шасі ВЧ-блоку (поз.5) і БП виготовляються з склотекстоліти товщиною 4 мм, а зверху на шасі ВЧ блоку встановлюється субшассі з дюралюмінію товщ. 2 мм (поз.5), розміри і конфігурація якого залежать від типу застосовуваних ламп.

Розміри передньої панелі корпусу підсилювача були обрані свого часу стосовно до розмірів трансивера «РАДІО-77», а для трансивера «ЕФІР-М», наприклад, його краще зробити шириною 380 мм. Кожен може вирішити 'те питання по своєму. Корпус підсилювача розділений на три відсіки. У першому відсіку - відсіку блоку живлення розташовані трансформатори Тр.1 - Тр.3, електролітичні конденсатори С1 - С8, С12; у 2-му відсіку знаходиться блок анодного контуру, де розташовані розділовий, анодний і антенний конденсатори, діапазонні котушки, перемикач діапазонів, реле К3 перемикання антени з прийому на передачу. Третій відсік - блок високої частоти (ламповий), де розташовані лампи підсилювача, анодний дросель, вентилятор обдування анодів ламп, стрілочні прилади. Блок високої частоти є змінним, його конструкція залежить від типу застосованих в підсилювачі ламп. Анодні ланцюги блоку ВЧ відокремлені від сіткових ланцюгів і ланцюгів напруження горизонтальним шасі.

Перед складанням всі панелі ретельно зачищаються дрібнозернистим наждачним папером ( «нулевкой»), при можливості замість цього їх краще хімічно обробити.

Фальшпанель, передня панель підсилювача, панель блоку живлення і задня панель з'єднані між собою стяжками круглого перетину поз.8 - поз.13, причому фальшпанель і передня панель для краси кріпляться до стяжкам хромованими гвинтами М5 вполупотай. У місці установки передньої панелі блоку харчування, стяжки з'єднуються між собою шпильками М5 поз.14. До стяжкам за допомогою гвинтів М3 кріпляться шасі і перегородка блоку ВЧ, шасі блоку живлення. Перетин стяжок може бути і квадратним, просто в конструкції були застосовані готові від блоків живлення ЕОМ "Мінськ-32".

Всі органи управління, індикація і стрілочні прилади виведені на передню панель. На задній панелі знаходиться тільки перемикач «2 - 3», яким при роботі практично не доводиться користуватися. Всі роз'єми знаходяться на задній панелі. На кресленні передньої панелі не показані отвори для кріплення конденсаторів змінної ємності, так як їх розташування залежить від конкретного типу застосовуваних конденсаторів.

Верхня і нижня кришки корпусу (варіант А) кріпляться до передньої і задньої панелей гвинтами М3 з шайбами \u200b\u200bі граверами за допомогою бобишек поз.15 або куточків поз.15А. При виготовленні корпусу за варіантом B кришки з'єднуються між собою по обидва боки гвинтами М3 з шайбами \u200b\u200bі граверами за допомогою планок поз.109, поз.110.

Для додання товарного вигляду фальшпанель слід отгравіровать відповідно до креслення рис.3. При виготовленні підсилювача в домашніх умовах, ця робота виконується в такий спосіб: попередньо панель ретельно обезжиривается, потім нагрівається на звичайній домашньої електроплиті (плитці), і нарешті, на гарячу фарбується в обраний колір фарбою МЛ (бажано будь-який колір крім чорного, тому що немає білої туші). Правда, написи можна виконати і червоною тушшю, але при цьому втрачається контраст). При можливості перед фарбуванням найкраще попередньо нанести шар грунту. Використовувати для фарбування передньої панелі емаль ПФ небажано, вона реагує з цапон-лаком, при цьому покриття починає пучіться. Через трафарет тушшю "Кальмар" наносяться написи відповідно до обраного Вами варіантом підсилювача. Написи потім закріплюються безбарвним цапон-лаком. Виходить непоганий вигляд. Написи можна також виконати за допомогою переказного шрифту (до речі, є білий шрифт). У цьому випадку перед нанесенням шару цапон-лаку їх необхідно закріпити лаком для волосся (наприклад «Прелесть»). Є ще один спосіб. Креслення передньої панелі з усіма написами виконується в дзеркальному відображенні на комп'ютері і друкується на лазерному принтері, Потім прикладається до фальшпанели і через тканину ретельно прасувати гарячою праскою. Аналогічним методом виготовляються і друковані плати. Щоб на платі вийшов хороший малюнок, креслення необхідно прогнати через принтер 2-3 рази.

Щоб в написах не було дефектів, панель повинна бути гладкою, і, крім того, перед цим краще всього заздалегідь потренуватися Забарвлення корпусу можна зробити і аерозольними фарбами, які продаються на автомобільних ринках для підфарбовування автомобілів, але це виходить набагато дорожче.

Корпус пофарбований емаллю ПФ або інший на Ваш розсуд. На рис.17 представлено два варіанти виготовлення корпусу, за своїм бажанням можете використовувати будь-який з цих варіантів (до речі, другий варіант народився через відсутність металу великої довжини).

Яке велике б не було Ваше бажання, не поспішайте приступати до монтажу (знаю по собі, але крім зайвої роботи згодом, це нічого не дало). Збірку і монтаж підсилювача необхідно починати тільки після повного виконання всього обсягу слюсарних робіт і фарбування всіх необхідних деталей і панелей.

Спочатку знизу до шасі БП гвинтами М3 з головками впотай прикручуються втулки поз.71 і монтажні стійки МС3, МС4 поз.62, потім зверху шасі встановлюються стяжки поз.13, кріпляться вони знизу шасі гвинтами М3 через дві втулки дет.73 кожна (на ці втулки потім встановлюються друковані плати 1 і 2). Далі зверху на шасі встановлюють трансформатори Тр.1 - Тр.3, причому Тр1.- ТР2. кріпляться гвинтами М6 як до передньої панелі БП, так і до шасі, що є основою жорсткості всієї конструкції, поперечну жорсткість створюють стяжки. Для кріплення до шасі БП кронштейна поз.113, з встановленими на ньому конденсаторами C24 - C27 безтрансформаторним варіанті, служать ті ж отвори, що і для кріплення трансформаторів. Трансформатор Тр.3 кріпиться гвинтами М5 до шасі. Після цього підпоюють до висновків трансформаторів кінці джгута і палять заправляється в підвал шасі, зверху на шасі через ізолюючі шайби дет.69 (одна шайба зверху шасі, одна знизу) встановлюються електролітичні конденсатори C1 - C8 і при необхідності реле К5, К6. Знизу шасі на кронштейнах дет.21 (дет.21А) встановлюється (ються) реле К1 (К1А) РЕС34, далі приворачивают до стяжкам гвинтами М4 задню панель УМ, з попередньо встановленими на ній роз'ємами і власниками запобіжників (природно вона повинна бути вже забарвлена) .

Встановлюється передня панель БП, на неї попередньо кріпляться планки поз.22 - 2шт., Поз.23 (23А) з діодами і стабілітронами, монтажні стійки МС5 і МС6 \u200b\u200bпоз.62, кронштейн поз.78 і при необхідності реле К3, встановлене на скобі поз.105. Сама панель кріпиться до Тр.1 - Тр.2. У верхній частині конструкції, передня панель БП і задня панель УМ з'єднуються між собою за допомогою стяжок дет.12. Далі проводиться розпаювання джгута в підвалі шасі і до Пл1 і платі КСВ-метра, які після цього закріплюються на втулках поз.71, поз.73. Після цього встановлюється екран КСВ-метра поз.77.

До стяжкам поз.12, поз.13 шпильками поз.14 приворачивают стяжки поз.8 - поз.11, до яких знизу горизонтально кріпиться шасі ВЧ блоку, з попередньо встановленими на ньому панеллю під лампу (лампи), дроселем L3 разом з конденсатором C13 , змінними резисторами R22 і R23. Конденсатор C13 одним кінцем припаюється до висновку дроселя L1, а другим кінцем до монтажного пелюстці поз.61, який в свою чергу гвинтом М3 кріпиться до шасі. У варіантах С і Е лампові панелі встановлюються на пластинах поз.76, поз.107, які через втулки лоз.74 знизу кріпляться до шасі гвинтами М3, попередньо на пластині (варіант С) закріплюються Мс1, Мс2 поз.60 і чотири монтажних пелюстки поз .61. Вертикально кріпиться перегородка ВЧ блоку з також встановленими заздалегідь кронштейном поз.19 з реле К2 (РЕС9), реле К3 і втулкою поз.20, розкладається джгут, дроти джгута, що йдуть до К3 пропускаються через отвір в перегородці і розпаювали на реле. Проводиться монтаж джгута і навісних елементів підвалу ВЧ блоку. Кріпиться передня панель із заздалегідь встановленими на ній за допомогою втулок поз.72 кнопками S1 - S5, приладами P1, P2 і ліхтарями. На приладі P1 закріплюють плату ПЛ.3, проводять монтаж.

До перегородці ВЧ блоку через втулку гвинтом М5 (бажано латунним) кріплять конденсатор C17, в нього вворачивается «гарячий» кінець котушки L4, другий кінець котушки закріплюють на перемикачі діапазонів, потім встановлюють змінні конденсатори, після чого і виробляється цілком монтаж ВЧ частини підсилювача.

Вентилятор обдування ламп встановлюється на скобі поз.76 (за винятком варіанта D) через гумові прокладки, що знижує рівень шумів вентилятора. Сама скоба кріпиться до стяжкам поз.8 і поз.9 гвинтами М3. Для цієї мети в стяжках додатково свердлити отвори під різьблення М3, два отвори в поз.8 і одне - в поз.9 (одне вже є). На рис.9 розміри настановних отворів вказані під установку вентилятора ВВФ-71М, при застосуванні вентиляторів інших типів їх необхідно скорегувати.

Ніжки кріпляться до нижньої кришки корпусу гвинтами М4 впотай. Верхня і нижня кришки корпусу кріпляться до передньої і задньої панелей, а також один до одного за допомогою бобишек поз.15 (15А). Бобишки прикручуються через шайби гвинтами М3.

Приклад виконання складального креслення підсилювача, що має режим «ОБХІД» і режим »3 - 2» наведено на ріс.15BM і ріс.16BM відповідно.

При внесенні різних власних змін і коригувань в конструкцію підсилювача пам'ятайте: ВЧ монтаж проводиться по найкоротшому шляху, місце установки блокувальних конденсаторів в будь-якому випадку повинно знаходитися безпосередньо у сеткок ламп.

Примітка. При виготовленні бестрансформаторного підсилювача з вбудованим антенним комутатором необхідно виконати такі додаткові роботи:

а) в платі КСВ метра зробити напівкруглий виріз радіусом 3-5 мм під вихід коаксіальногокабелю (Див. Ріс.16АВ);
в) в шасі БП крайнє отвір діам.6,2 мм, призначене для кріплення Тр.1, рассверлить до діаметра 10мм (щоб крізь цей отвір міг пройти кабель поз.70);
с) в шасі БП просвердлити отвір діам. 5мм, через яке пройде перемичка 38 (див. Таблицю проводів).
5. ПОРЯДОК НАЛАШТУВАННЯ ПІДСИЛЮВАЧА

Хотілося б написати: «Пристрій, виготовлене з свідомо справних деталей, в налагодженні не потребує». Але нажаль.

Перш ніж приступити до налаштування підсилювача НЕОБХІДНО ПЕРЕКОНАТИСЯ В ПРАВИЛЬНОСТІ ВИКОНАНОГО МОНТАЖУ. Знайомство з високою напругою, як правило, не приносить великої радості, та й спостереження довгого короткого замикання теж, знову ж доводиться провітрювати кімнату, та й вигорає, як правило, найцінніше, та ще на додачу знаходиться до того ж в самому недоступному місці.

При налагодженні бестрансформаторних схем слід пам'ятати, що вони мають два загальних дроти. Один - для схеми по постійному струмі, він позначений на схемі точкою «0В». Всі вимірювання по постійному струму слід проводити щодо цієї точки. З огляду на, що ці кола не мають гальванічної розв'язки від живильного ланцюга, при вимірах необхідно дотримуватися правил техніки електробезпеки (це, до речі, стосується і всіх інших робіт). Загальним проводом для радіочастотного сигналу є корпус підсилювача, і відповідно всі вимірювання ВЧ - напружений при необхідності проводяться щодо нього.

Налаштування підсилювачів особливостей не має. Її послідовність така.

Попередньо треновані лампи вставляються в панельки. Спочатку підсилювач налаштовують без включення блоку живлення. Це робиться за допомогою ГСС і ВЧ вольтметра, або за допомогою ГІР, або просто на слух за допомогою приймача. До роз'єму XP7 (Ант) підключається ГСС, а ВЧ вольтметр - до анода лампи. В першу чергу необхідно «укласти» число витків котушок, тому настроювання починають з діапазону 20 метрів. Якщо резонанс на цьому діапазоні виходить «десь близько», спробуйте стиснути або розсунути витки L4, в іншому випадку необхідно буде зменшити число витків. На діапазоні 20 метрів котушка L4 повинна бути включена повністю. Після цього на діапазоні 160 метрів підганяється число витків котушки L5. Потім проводиться уточнення положення відводів котушок на інших діапазонах і перевіряється можливість настройки П-контура, причому в міру зменшення частоти від діапазону до діапазону, резонанс повинен спостерігатися при все більш зростаючих значеннях ємностей C20 і C21.

На наступному етапі перевіряють роботу високовольтної частини блоку живлення. Для цього на контакти 1 і 4 реле К1 через ЛАТР подають знижений до мережевої напруги (близько 60 вольт), що виключить різні несподіванки, і послідовно міряють напругу на парах конденсаторів C7, C8 і C5, C6; C3, C4 і C1, C2, якщо напруги між сусідніми парами мають великий розкид, це означає, що необхідна або тренування (формування) конденсаторів, або їх заміна. Для тренування конденсаторів БП витримується включеним при вхідній напрузі мережі 60 В годин 5-6, потім знову проводяться виміри, якщо розкид зменшився - збільшують напругу вольт до 150 і т.д. Якщо різниця напруг між будь-якими з пар конденсаторів не змінилася і становить вольт 20 - 30 (при U мережі \u003d 60 В) і відповідно зростає при збільшенні напруги мережі, то конденсатори, на яких напруга має менше значення, слід замінити (або можливо один з пари), інакше в подальшому вони все одно підведе. У мене був випадок при виготовленні першого підсилювача, коли вистрілив конденсатор пробив наскрізь шість квитків на міжнародний матч «Динамо» Київ, які лежали на полиці над підсилювачем (підсилювач був в стадії підробітки і стояв без корпусу). З цієї причини з метою забезпечення симетрії плечей конденсатори для використання в схемі множення бажано купувати однієї партії і з деяким запасом по кількості, а ще краще попередньо перевірити їх на витік ..

Включають харчування за нормальною схемою і перевіряють відповідність напруги на електродах лампи (ламп). На аноді лампи повинно бути близько + 1330В (+ 1260В при безтрансформаторним виконанні), на екранній сітці - +300 В, на керуючій сітці - мінус 100 В. Якщо нічим поміряти висока напруга, достатньо виміряти його на конденсаторах C7, C8 і показання помножити на чотири. Перевівши підсилювач в режим передачі, резисторами R22 і R23 встановлюють необхідний струм спокою ламп в режимі SSB і CW відповідно.

Далі дайте лампам прогрітися мінімум 5 хв. Після прогріву до виходу підсилювача підключають еквівалент антени і ВЧ вольтметр (наприклад типу ВК7-9), при відсутності необхідних приладів можна для цієї мети використовувати лампу розжарювання потужністю 500 Вт на напругу 220 В, на вхід підсилювача подають напругу збудження, при цьому струм анода в розстроєному стані вихідного контуру повинен бути 400 - 500 mA, а при налаштуванні контуру по максимуму вихідної напруги зменшуватися до 300 - 350 mA, а лампа, яка використовується в якості навантаження повинна горіти майже в повний накал. Якщо струм анода ні на одному з діапазонів не досягає цього значення, отже, потужність збудження на вході підсилювача мала. Якщо ж на одному з діапазонів ток анода нормальний, а вихідна потужність мала, хоча аноди ламп при цьому червоніють, і до того ж «порушити» немає, значить, конструкція Вашого анодного дроселя вийшла невдалою, кількість витків дроселя необхідно змінити в більшу або меншу сторону на 10 - 15%.

Під час налаштування (в разі самозбудження) підсилювача, виконаного по бестрансформаторних схемою, можливо доведеться експериментально підібрати місце установки конденсатора Ср, або набрати його з декількох, розмістивши їх навколо панелей ламп.

На наступному етапі, включивши трансивер в режимі настройки і плавно збільшуючи напругу збудження, перевіряють лінійність роботи підсилювача, тобто відповідність зростання вихідної потужності трансивера зростання анодного струму і вихідної потужності РА. Припинення зростання вихідної потужності РА при триваючому зростанні анодного струму говорить про «насиченні» тобто появі струму сітки. В цьому випадку потрібно зменшити потужність збудження. Не забувайте про це при роботі в ефірі, що не буде скарг на ваші «хвости» від друзів - колег по ефіру, а сусіди любителі TVI НЕ будуть лазити по даху з кусачками.

КСВ-метр налаштовується при підключеному еквіваленті антени. Перемикач S5 встановлюють в положення «КСВ», подають розкачку з передавача і підстроюванням ємності конденсатора C1 змінюють коефіцієнт ділення ємнісного дільника C1, C2 так, щоб амплітуди напруги на конденсаторі C2 і резистори R1 зрівнялися. Оскільки ці напруги по відношенню до діода VD1 включені зустрічно, струм через діод має дорівнювати нулю. Якщо підлаштовуючи C1, не вдається встановити стрілку приладу P1 на нульову поділку шкали, то слід поміняти місцями висновки обмотки II трансформатора Т1 КСВ-метра. Потім міняють місцями точки підключення виходу УМ і еквівалента, і підлаштовуючи C3, встановлюють на нульову поділку стрілку приладу P2. Далі відновлюють з'єднання, підключають навантаження, подають розкачку і резистором R19 встановлюють стрілку приладу P1 на останнє поділ шкали (якщо показання приладу «зашкалюють», необхідно зменшити число витків вторинної обмотки трансформатора Т1 і, навпаки при слабкому відхиленні стрілки приладу - збільшити число витків). При опорі навантаження 75 (50) Ом стрілка приладу P2 при цьому повинна знаходитися на нульовому діленні шкали, що відповідає КСВ \u003d 1,0. Змінюють опір навантаження і на шкалі приладу P2 відзначають відповідне цьому опору значення КСВ і т.д. Верхня межа вимірювання КСВ кожен встановлює за власним бажанням. Не забувайте і надалі при кожному вимірі резистором R19 встановлювати стрілку приладу P1 на останнє поділ шкали.

Тепер можна приступити до градуюванні приладу Р2 для вимірювання потужності. Для цього включивши трансивер в режимі настройки "вичавлюєте" з підсилювача максимум вихідної потужності (в нашому випадку це 350 - 200 Вт), вимірюєте напруга на навантаженні і користуючись Таблицею 5 знаходите відповідає цьому напрузі максимальну потужність Вашого підсилювача. Обертаючи движок резистора R3 КСВ-метра встановлюєте стрілку приладу Р2 на останнє поділ. Цей поділ буде відповідати максимальній потужності підсилювача, при цьому, можливо, що R3 доведеться підібрати. Далі зменшуючи напругу розгойдування і контролюючи напруга на виході підсилювача градуіруете решту шкалу приладу. Надалі при вимірюванні слід пам'ятати, що точність показання приладу при вимірюванні потужності в реальному антені буде тим вище, чим краще КСВ, тобто чим ближче опір використовуваної Вами антени до 75 (50) Ом.

Підсилювач, зібраний за варіантом А, спочатку налаштовується без підключення попереднього каскаду. Спочатку встановлюється струм спокою ламп в межах 60-100 mА підбором числа стабилитронов (VD11-VD14). Наприклад при застосуванні трьох стабилитронов Д815А струм спокою вийшов 30mА, перемичкою закорачивается VD11, струм спокою зростає до 150 mА. Прибираємо зовсім VD11, а в якості VD12 ставимо стабілітрон Д815Б, Iо стає 75mА, тоді знову міняємо VD12 на Д815А, а замість VD11 використовуємо діод типу КД202 або аналогічний, включений в прямому напрямку, струм спокою стає 100 mА, якщо він менше додаємо ще один діод КД202 (місце для установки цього діода передбачено на планці дет.23А).

При використанні стабилитронов інших типів необхідно мати на увазі те, що максимальний струм через них на піках сигналу може досягати величини 1,0 А .. Застосування стабилитронов Д815А обумовлено тим, що в даному випадку можуть бути використані навіть без радіаторів. Стабілітрони Д815А можна замінити на включені паралельно через обмежувальні резистори опором 3 - 4 Ома стабілітрони Д815Е-Ж (буква визначаться під час налаштування). До диодам пред'являються вимоги тільки по прямому струму (він повинен бути більше 1,0 А), так як прикладена до них напруга незначно.

ТІЛЬКИ ПІСЛЯ ПРОВЕДЕННЯ ЦІЄЇ ОПЕРАЦІЇ можна приступити до налаштування попереднього каскаду. Такий порядок дозволяє зробити налаштування швидко і без розчарувань. Зі схеми видно, що транзистор підключений паралельно ланцюжку L6, VD11-VD13, тому, відкриваючи транзистор VT1, можна регулювати струм спокою ламп. Спочатку движок змінного опору R22 ставиться в положення максимального опору. Після цього включіть підсилювач і дайте лампам прогрітися мінімум 5 хв. Після прогріву за допомогою R22 можна встановити номінальний струм спокою. Після настройки при бажанні резистор можна замінити на постійний, відповідного номіналу. Далі, включивши трансивер в режимі настройки і, плавно збільшуючи напругу збудження, перевірте лінійність роботи підсилювача, при «насиченні», тобто появі струму сітки потрібно зменшити величину R23. Якщо струм анода ні на одному діапазоні не досягає 0,5 А, значить потужність збудження мала і можна опір R23 збільшити. Під час налаштування слід пам'ятати, що настройка проводиться по максимуму ВЧ напруги на еквіваленті антени, або за відсутності такого за допомогою найпростішого індикатора напруженості поля безпосередньо в самій антені. Не рекомендую налаштовувати підсилювач по максимуму анодного струму, при цьому Ви просто переводите каскад в режим підсилювача постійного струму, що не буде відповідати режиму максимальної вихідної потужності.

Узгодження використовуваного для роботи трансивера з входом підсилювача, побудованого з бестрансформаторних схемою живлення анодних ланцюгів (на 2-х ГІ-7Б) проводиться шляхом зміни числа витків обмотки III L6 по мінімуму КСВ на вході підсилювача і максимуму віддачі.

При налагодженні підсилювача, зібраного за схемою двотактної, перш за все, слід домогтися симетрії плечей, тобто рівності ВЧ напруг на сітках (катодах) ламп. У разі необхідності робиться це переміщенням середньої точки обмоток I і II вхідного трансформатора Т1. Далі зміною коефіцієнта трансформації цього ж трансформатора підганяють прийнятне значення величини КСВ по входу підсилювача.

Таблиця 5.

В процесі настройки будь-який з схем підсилювача може виявитися, що смуга задовільного узгодження з навантаженням недостатня для перекриття робочого ділянки діапазону без підстроювання елементів П-контура. Ширина смуги узгодження залежить від коефіцієнта трансформації опору в узгоджувальний ланцюга, і являє собою співвідношення:

N \u003d Rе / Rн, де Rе - еквівалентний опір лампи вихідного каскаду, а Rн - відповідно, опір навантаження.

Таким чином, при використанні для харчування антени коаксіальногокабелю зі стандартним хвильовим опором 50-75 Ом, в нашому випадку отримуємо коефіцієнт трансформації приблизно рівним 20. Його значення можна зменшити (відповідно при цьому розшириться смуга задовільного узгодження) збільшивши опір навантаження, тобто застосувавши на виході П-контура для узгодження з навантаженням ШП трансформатор з коефіцієнтом трансформації 4: 1 (рис.2.12). Однак при цьому слід мати на увазі, що зі збільшенням величини Rн напругу на C21 при збереженні вихідної потужності також збільшиться, тому зазор між його статорними і роторними пластинами повинен бути збільшений. Цей трансформатор виконується аналогічно дроселя L6 (кільця для його намотування краще взяти проникністю 600-1000, підходять кільця від САУ для р / ст. Р-130) і встановлюється на передній панелі БП (ріс.15BM, ріс.16BM). Кріплення трансформатора також аналогічно кріпленню дроселя L6.

Тепер кілька порад:

1.Усілітель не "любить" роботи з великим КСВ (≥2,5), При цьому відбувається перерозподіл потужності і, частина цієї потужності йде в дросель, пробиваючи його.

1. Підсилювач бажано заземлити. В процесі експлуатації бували випадки, коли під час сильних грозових розрядів «вибивало» мережеві запобіжники. Це відбувалося в тих випадках, коли з підсилювачем використовувалися антени відкритого типу (LW, Inv.Vee, V-Beam і т.д.), які під час грози не були відключені.
2. Не прагніть отримати з підсилювача вихідний потужності більше, ніж дозволяє габаритна потужність застосованих Вами трансформаторів харчування, хоча застосовані в даній конструкції трансформатори природно виконані з запасом, але за існуючими (і ніким поки не скасованим) законам Мерфі - якраз в самий відповідальний момент (наприклад при виклику P5 або на крайній випадок FO0) вони і накажуть довго жити (а адже він уже ось-ось повинен відповісти, та ще здається Вам!). Крім того, через просідання анодного напруги це в першу чергу вплине на якість сигналу Вашого радіо.
3. Не полінуйтеся, виконайте всі роботи, і тоді Вам завжди буде що пред'явити і чим пишатися перед радіолюбительським братством, адже у них підсилювач працює тільки без корпусу, та ще на додачу тільки стоїть на боці, а перед включенням його ще треба і вдарити в певному місці кулаком (а може і не раз!).
4. Підсилювач призначений для проведення міжконтинентальних зв'язків, тому що для проведення місцевих необхідно застосовувати як мінімум ГУ-5Б, ну, в крайньому випадку, допускається ГУ-81 (але при 3 кВ на аноді). Сутність цього в наступному: всі ручки посилення на приймачі відразу встановлюються в нульове положення, при цьому, по-перше, навіть будь-який найпримітивніший детекторний приймач абсолютно перестає шуміти, по-друге, скільки б інші «розумники» не "брекалі» на частоті, їм не перешкодити Вашої приємній бесіді про види на врожай і т.д. А всі інші через «субпродуктів» самі розбіжаться в сторони кГц десь на п'ятдесят - сто, їм же теж треба почути когось.

1. Якщо зібраний Вами з любов'ю і знанням справи підсилювач не заробив, відразу стає зрозуміло, що природно автор - дурень і схема його безглузда, а генетика, знову ж природно, тут ні до чого. Звичайно зто все гумор.

І найголовніше, чого не можна ніколи забувати - підсилювач лише в тому випадку буде хорошим помічником, якщо він є додатком до гарної антени.

Описане вище не догма, а практичне керівництво до роботи, що підказує напрямок конструювання, в процесі творчості ви можете збільшити габаритні розміри, змінити вигляд залежно від застосованих Вами деталей, Вашої фантазії, можливостей, досвіду і т.д., коротше - творіть як ми , творіть краще нас. Головне, прошу писати про всі побажання, критичні зауваження і виявлених Вами помилки, як теоретичного, технічного, так і орфографічного характеру. Матеріал готувався і редагували фактично однією людиною, тому практично неможливо було відстежити всі. Заздалегідь велике спасибі.

І на закінчення. Хотілося б висловити величезну подяку А.С.Рожнову UY0UZ і В.В.Юрченко UT5UAO за велику технічну допомогу, надану ними у виготовленні окремих дослідних зразків підсилювачів і проведенні експериментів з відпрацювання їх окремих вузлів.

Переглянуто: 18, 522

У реальному конструкції трансивера застосований досить потужний підсилювач, пікова потужність досягає 100 Вт. На сьогодні, у зв'язку з існуючими цінами на потужні ВЧ транзистори, це досить дорогий вузол. У предоконечном і крайовому каскадах використовуються вітчизняні транзистори, спеціально розроблені для лінійного посилення діапазону 1,5-30МГц при напрузі живлення 13,8.

Поки приведу урізану версію ШПУ вихідною потужністю до 5Вт. Собівартість його не висока, тому буде доступний більшості радіоаматорів. Вихідна потужність практично однакова на всіх діапазонах. При бажанні, можна на високочастотних ділянках вихідну потужність зробити більше ніж на НЧ. Це іноді потрібно, коли використовується зовнішній РА з завалом на ВЧ Bands. Перший каскад виконаний на транзисторі КТ610. Краща йому заміна - це КТ939А, такий транзистор спеціально розроблений для лінійного посилення в класі А. Існують більш сучасні транзистори з ще кращими характеристиками, але їх дуже складно знайти. Наприклад 2Т996Б у якого коефіцієнт комбінаційних складових на частоті 60 МГц по другій гармоніці (М2) не більше - 65дБ, а по третій гармоніці (М3) не більше - 95дБ, далеко не кожна лампа може забезпечити такі параметри. Транзистор VT1 використовується в класі А при струмі спокою 120-150мА. Трансформатор Т1 виконаний на феритових кільцях діаметром 10 мм, проникність 1000. Намотка в два дроти без скручування, провід діаметром 0,24-0,30 мм, вісім витків, з'єднання початку однієї обмотки з кінцем іншого утворюють середній висновок. Підйом посилення на ВЧ забезпечує негативний зворотний зв'язок в ланцюзі емітера, підбирається за допомогою С1. Загальне посилення і нахил АЧХ можна підбирати змінюючи номінали R5, C2. Посилений сигнал через розділовий конденсатор С6 надходить на крайовий каскад VT2. Заміни цього транзистора, без погіршення характеристик, не вдалося знайти. Більш-менш тут ще працюють КТ920Б, В; КТ925Б, В. Можна застосовувати КТ921А, КТ922Б, КТ934Б, Г але це транзистори, призначення для використання при напрузі живлення 24В. Тому можна припускати завал коефіцієнта посилення і частотних властивостей при харчуванні 13,8. На рахунок лінійності теж важко щось сказати, тому що з усіх перерахованих тільки КТ921А призначений для цих цілей, інші призначені для посилення ЧМ сигналу на частотах вище 50МГц в класі С. Такі транзистори можна використовувати на КВ діапазонах з прийнятною лінійністю тільки при зниженій потужності (не більше 40%). Якщо читачеві захочеться більш детально ознайомитися з думкою автора з приводу побудови транзисторних ШПУ з харчуванням 24В на вітчизняній елементній базі - у нього можна замовити книжку-опис мережевого трансивера з синтезатором частоти на Z80 і таким підсилювачем потужності. При застосуванні КТ965А в цьому каскаді і харчуванні 13,8-14В можна отримати не менше п'яти лінійних Ватт потужності. При порівнянні аналізатором спектру СК4-59 5Вт отриманих в TRX RA3AO і такої ж потужності при застосуванні КТ965А, відразу з'явилося бажання викинути вузол А21 в "дроздівере". Двотактний підсилювач на КТ913 (А21) забезпечує наявність "палок" на екрані аналізатора до граничної частоти приладу (110МГц), а може і вище, тому що просто не дозволяють дозволяють частотні властивості СК4-59. Транзистор КТ965 не призначений для роботи вище 30МГц, тому він просто не "тягне" на таких частотах і сліди "палок" можна побачити тільки на частотах до 50МГц, гармоніки пригнічені в гіршому випадку не менше 25дБ. Таким сигналом можна працювати в ефірі і порушувати будь-який підсилювач потужності без всяких фільтрів. На рис.6 показаний дволанковий фільтр низької частоти встановлений на виході підсилювача, який обрізає ті залишки "палиць", які ще можна розгледіти на екрані аналізатора, вище 32МГц (L6, L7, C20, C21, C22). У разі "урізаного" ШПУ цей ФНЧ можна не встановлювати. Струм бази VT2 стабілізується ланцюжком VD1, VD2, VT3. Елементи C4, R8 визначають амплітудно-частотну характеристику каскаду. резистори негативною зворотнього зв'язку R10, R11 покращують лінійність. Резистор R7 служить для запобігання пробою емітерного переходу при зворотній полуволне керуючого напруги і розраховується за формулою R \u003d S / 2пFгр.Cе. Струм спокою в межах 300-350мА, виставляється резистором R9. Трансформатор Т2 можна виконати на феритових кільцях діаметром 16-20 мм проникністю 300-600 або застосувати "бінокль" з кілець К10 проникністю 600-1000, досить по 4 кільця в стовпчику. Якщо передбачувана навантаження 50-75Ом, трансформувати опір потрібно 1: 4, для цих цілей підійде трансформатор на кільці намотаний бифилярно проводом 0,6-0,8 мм, досить 7-9 витків. Середній висновок, утворений з'єднанням початку однієї обмотки з кінцем інший, під'єднується до колектора VT2. З одного вільного виведення через розділовий конденсатор ємністю 47-68Н, реактивною потужністю не менше 10 Вт, знімаємо корисний сигнал, а на інший кінець обмотки подається напруга живлення. У разі якщо опір навантаження може бути більше 100Ом або воно невідомо, краще застосувати трансформатор типу "бінокль", тому що з таким трансформатором легше змінювати співвідношення трансформованих опорів. Виконується він таким чином - потрібно склеїти з кілець два стовпчики, потім стовпчики склеїти між собою на зразок "бінокля". Обмотка I може становити 1-2 витка проводу перерізом не менше 0,6 мм. При невідомому опорі навантаження обмотку II спочатку намотують зі свідомо великою кількістю витків, наприклад 5, провід можна використовувати монтажний багатожильний. Потім, керуючись показаннями споживаного струму каскадом на VT2, показаннями лампового вольтметра, включеного паралельно навантаженні, знаходимо оптимальне співвідношення витків трансформатора. Потрібно перевіряти значення вихідної потужності на найвищій частоті - 29Мгц, в середині діапазонів - 14Мгц і на 1,8Мгц. Ланцюжок з резисторів R12, R13 в потужної версії ШПУ іменується "захистом від дурня". Тут є як дільник при вимірюванні вихідної потужності. Елементи R14, C15 компенсують нерівномірність вимірювача потужності у всьому частотному інтервалі від 1,5 до 30МГц. Резистор R15 служить для градуювання показань міліамперметра. Для того, щоб дільник не відбирати на себе частину корисної потужності, можна пропорційно збільшити опір R12, R13, але тоді функції "захисту" не виконуватимуться. Реле Р1 типу РЕС10 або його герметизований аналог - РЕС34, паспорт 0301, опір обмотки близько 600 Ом, попередньо перевірити на надійність спрацьовування від 11-12В. Можна застосовувати 12-ти вольт паспорта з опором обмотки 100-120Ом, але тоді VT4 потрібно замінити на більш потужний транзистор (КТ815). Дроселі ДР1 і Др3 повинні витримувати робочий струм - Др1 до 150мА, Др3 до 1А.

Підсилювач потужності 50-100Вт.

Схемотехніка транзисторних широкосмугових підсилювачів потужності відпрацьована і якщо переглянути схеми імпортних трансиверів, як дешевих так і найдорожчих моделей, то відмінність в побудові цих вузлів мінімальні, відмінності тільки в найменуванні транзисторів, номіналах деталей і незначно в схемі. Якщо читач знайомий з попередньої книжкою - описом мережевого TRX, в якому застосований ШПУ на КТ956А, то він може відзначити мінімальну різницю в побудові таких каскадів. Так як трансивер призначений для роботи від джерела живлення напругою 13,8, то пошуки були спрямовані на те, щоб забезпечити необхідну потужність з мінімальним завалом амплітудно-частотної характеристики в високочастотної області і збереженням лінійності при зниженні напруги живлення до 11В. Вибір транзисторів вітчизняного виробництва для вирішення цього завдання дуже малий. Якщо ще врахувати, що вартість їх як правило вище, ніж транзисторів призначених для роботи від 24-28В і на радіоринках вони досить рідко зустрічаються, то перш ніж братися за виготовлення такого підсилювача слід задуматися - а чи потрібно докладати героїчні зусилля, щоб зациклюватися на цих горезвісних, прийнятих у всьому світі 13,8? Може зліпити ШПУ з того "радіобарахла", що є в наявності? Є ж КТ960, КТ958, КТ920, КТ925, які досить часто застосовують радіоаматори.

• низькочастотні ( гранична частота до 3МГц)
• Високочастотні (гранична частота до 300МГц)
• Надвисокочастотні (гранична частота вище 300МГц).

Нас цікавить друга група, в ній транзистори поділяються на:

• А) призначені для лінійного посилення ВЧ сигналу
• Б) для широкосмугового посилення сигналу в класі С на частотах 50-400МГц.

Більш докладно про те, як проектуються і виготовляються ті чи інші транзистори краще прочитати в фаховій літературі. Тут же відзначимо лише основні відмінності підгрупи "А" і "Б". Група А, транзистори призначені для зв'язковий апаратури - це в основному лінійні широкосмугові підсилювачі, що працюють в режимі однієї бокової смуги, до транзисторів пред'являються додаткові вимоги як за конструктивним виконанням (зменшення ємності колектора і індуктивності емітерного виведення) так і по лінійності. У потужних ВЧ транзисторах для зв'язковий апаратури амплітуда комбінаційних складових третього і п'ятого порядків в 25-30 разів менше ніж амплітуда основних сигналів (ослаблення не менше 27-33Дб). При виготовленні транзисторів цієї групи виробники основну увагу приділяють параметрам лінійності і запасу міцності в граничних режимах експлуатації. У підгрупі Б більше уваги приділяють частотним властивостям і підвищенню коефіцієнта посилення за проектною потужністю. Наприклад, два транзистора, розраховані на отримання однакової потужності 20Вт - КТ965А (підгрупа А) і КТ920В (підгрупа Б) відрізняються граничними експлуатаційними параметрами. КТ965А - струм колектора 4А, розсіює потужність 32Вт при харчуванні 13В; КТ920В - відповідно 3А, 25Вт при 12,6В. Так як гранична частота транзисторів, призначених для роботи нижче 30 МГц, досить невисока (до 100 МГц), то виробнику легше зробити прилад з більшою перевантажувальної здатністю. Наприклад, мінімальні розміри елементів транзистора на частоти 200-500МГц становить 1 мкм і менше, тоді як для частот 50-100МГц вони можуть мати розмір 3-4 мкм. У тому, що перевантажувальна здатність транзисторів розроблених для лінійного посилення КВ діапазону вище, ніж у приладів більш високочастотних, але які використовуються радіоаматорами на частотах до 30МГц, довелося переконатися на практиці. Наприклад, ШПУ з вихідною потужністю 70Вт на КТ956А витримує КСВ до 10 в тривалому режимі і має досить хорошою лінійністю, чого не можна сказати про точно такому ж підсилювачі на КТ930Б. RU6MS використовує ШПУ на КТ956А з вихідною потужністю 100-130Вт у вигляді приставки до "катранах" вже кілька років, навантажуючи підсилювач безпосередньо на антену без будь-якого погодження. Перешкода телебаченню, навіть при використанні "польських" активних антен, повністю відсутня. Перед цим він намагався експлуатувати підсилювач, опублікований Скрипником в журналі "Радіо" і крім нервових стресів після чергової заміни КТ930Б, відсутність можливості працювати в ефірі коли кохана дружина дивиться черговий серіал по телевізору, наскільки мені відомо, іншого досвіду отримано не було. RK6LB застосовує промисловий блок на дванадцяти КТ956А (потужність до 500Вт) і спокійно працює в ефірі при відстані 4 метри між підсилювачем і головний, формує сигнали шести телевізійних каналів, станцією кабельного телебачення. Аналогічні параметри лінійності і надійності можна отримати, застосовуючи транзистори призначені для живлення напругою 13,8. На жаль перелік таких виробів випускалися вітчизняною промисловістю дуже малий - це КТ965А, КТ966А, КТ967А. Більш сучасні типи транзисторів на радіоринках попадаються дуже рідко. Максимальні значення вихідної потужності можуть бути отримані при застосуванні КТ966А і КТ967А, але розглядати ці версії ШПУ тут не будемо через дефіцитності транзисторів. Досить лінійних 50-60Вт вихідної потужності можна отримати з більш доступними КТ965А. Якщо передбачається часта робота від акумулятора, то на цьому можна зупинитися.

Слід врахувати, що основна маса радіоаматорів досі використовують в трансивері вихідний каскад на ГУ19 з такими ж енергетичними параметрами і вони не можуть оцінити чудову чистоту ефіру в моменти відключення електроенергії. А якщо ще відбуваються щоденні "планові" відключення, то користувачам лампової техніки залишається тільки поспівчувати. Вони втрачають не тільки час, а й величезне задоволення від прослуховування діапазонів під час відсутності перешкод, коли відключається електроенергія в досить великому районі. У тому випадку, коли потрібна потужність не менше 100 Вт при 12В акумуляторі, будуть потрібні КТ966,967 або імпортні аналоги таких транзисторів, але тоді різко підвищується вартість трансивера і логічніше придбати щось готове фірмове, ніж "винаходити велосипед". Можна спробувати застосувати при низьковольтному харчуванні транзистори, розроблені для 27В - це КТ956А, КТ957А, КТ944А, КТ955А, КТ951Б, КТ950Б але, як показав досвід, доведеться змиритися з погіршенням енергетичних характеристик і лінійності. Одна з версій трансивера, використаного UA3RQ, була така - задіяні КТ956А при напрузі живлення близько 20В, в моменти відключення мережі підключаються три послідовно включених лужних акумулятора напругою 19В. Два типу доступних потужних ВЧ транзисторів - КТ958А і КТ960А припускають їх застосування в такому трансивері, тому що розроблені вони під напругу живлення 12,6В але для класу С. За технічними умовами в разі застосування цих приладів в режимах класів А, АВ, В робоча точка повинна знаходитися в області максимальних режимів, тобто більш краща робота телеграфом і обмеженим SSB сигналом. Для забезпечення достатньої надійності, вихідна потужність не більше 40Вт. Бажана робота на узгоджену антенну навантаження, в іншому випадку лінійка ШПУ на таких транзисторах схильна до подвозбуду.

Підсилювач виконаний на друкованій платі пригвинченої до задньої стінки-радіатора корпусу. Розпаювання деталей з одного боку плати на витравлених майданчиках. Такий спосіб монтажу дозволяє легко закріпити плату на радіаторі і забезпечує доступ до заміни елементів без перевертання плати, тим самим спрощується процес налаштування ШПУ. Напруга живлення плати 13,8, якщо використовується окремий стабілізований потужне джерело живлення для трансивера, то напруга для цього вузла можна підняти до 14,5В, а для інших каскадів TRX ввести додатковий стабілізатор на 12-13В. Такий захід дозволяє збільшити загальний коефіцієнт посилення і відповідно полегшить завдання отримання рівномірної АЧХ. Ту ж потужність при підвищеній напрузі можна буде отримати при меншому струмі і за рахунок цього зменшити просідання напруги живлення на підвідних проводах. Не потрібно забувати, що при низьковольтному харчуванні трансивера і досить великий вихідний потужності, споживаний струм може досягати значних значень. При вихідної потужності 50-60Вт споживаний струм перевищує 7А. Негативно позначаються на стабільності напруги живлення довгі дроти, що підводять між блоком живлення і трансівером. Наприклад на мережевому "шнурку" довжиною 1м від згорілого 100Вт паяльника, використовуваному для подачі напруги живлення від блоку живлення до трансивер, просадка напруги при струмі до 10А може досягати 0,3-0,5В, приплюсуйте сюди просідання на проводах всередині трансивера від роз'єму до вимикача і назад до плати ШПУ, в результаті на колекторах вихідних транзисторів при максимальній потужності замість 13,8, на які налаштований блок живлення, маємо 13-13,3В. Це не покращує ані лінійність підсилювача, ні його енергетичні показники.

ШПУ трехкаскадний, перший каскад працює в режимі класу А, другий - клас АВ і крайовий в класі В. Схемотехніка подібна застосовуваної в імпортних трансиверах і вітчизняної зв'язковий апаратурі, тому що такі вузли добре відпрацьовані і немає сенсу "дивувати світ" радіолюбительськими конструкціями. Основні завдання при побудові транзисторних ШПУ - забезпечення максимально лінійної АЧХ, надійності і стійкої роботи на навантаження, що відрізняється від номінальної. Рівномірна віддача потужності у всьому робочому діапазоні частот вирішується за допомогою вибору типів транзисторів, додатковими частотозавісімимі ланцюжками негативного зворотного зв'язку, підбору відповідних широкосмугових трансформаторів і конструктивним виконанням. Надійна і стійка робота забезпечується всілякими захистами по перевантажень, вибором типів радіоелементів і конструктивним виконанням.

Перший каскад підсилювача виконаний на транзисторі VT1 в якості якого можна застосувати КТ610, КТ939 або більш сучасний 2Т996Б. З доступних транзисторів кращий - це КТ939А, тому що він спеціально розроблений для роботи підсилювача в класі А з підвищеними вимогами до лінійності. Транзистор 2Т996Б за даними заводу виробника забезпечує такі цифри лінійності в які важко повірити - коефіцієнт комбінаційних складових на частоті 60МГц по другій гармоніці (М2) не більше - 65дБ, а по третій гармоніці (М3) не більше - 95дБ, далеко не кожна лампа може забезпечити такі параметри. Струм спокою залежить від типу застосовуваного транзистора і становить не менше 100-160мА. Перший каскад повинен працювати в жорсткому режимі класу А з мінімумом "сміття" у вихідному сигналі, тому від цього буде залежати не тільки те, що отримаємо на виході лінійки ШПУ, а й загальний коефіцієнт посилення корисного сигналу. Наступні каскади так само широкосмугові і вони будуть однаково підсилювати всі сигнали надходять на їх вхід. при великій кількості гармонік у вхідному сигналі частина потужності буде марно витрачатися на їх посилення, за рахунок комбінаційних взаємодій між ними це ще погіршить і загальну лінійність. Якщо подивитися аналізатором спектру таку ситуацію, то виявимо на виході каскаду ще більший частокіл "палок" гармонік, ніж видно у вхідному сигналі. Струм спокою першого каскаду регулюється резистором R2. Максимальну віддачу на частоті 29 МГц регулюють конденсатором С1. Ланцюжок R5, C1 визначає як загальний коефіцієнт посилення, так і нахил АЧХ. Трансформатор Т1 виконаний на феритових кільцях К7-10 проникністю 1000, намотування біфілярного без скручування двома проводами діаметром 0,15-0,18 мм рівномірно по всьому кільцю, досить 7-9 витків. Початок однієї обмотки пов'язане з кінцем другий і утворює середній висновок. Дросель ДР1 повинен витримувати споживаний транзистором струм. При налаштуванні першого каскаду основну увагу потрібно приділити лінійності роботи каскаду і максимальної віддачі на 29МГц. Не слід захоплюватися підвищенням коефіцієнта посилення каскаду, зменшуючи R3, R4 і збільшуючи R5 - це призведе до погіршення лінійності і стійкості роботи всього ШПУ. Залежно від того, яку потужність хочемо отримати, ВЧ напруга на колекторі VT1 навантаженого на VT2, становить 2-4В. Далі посилений сигнал через С6 надходить на другий каскад, який працює зі струмом спокою до 350-400мА. Конденсатор С6 визначає АЧХ і в разі завалу на 160 м, його номінал можна збільшити до 22-33Н. Тут застосований транзистор КТ965А. Це на перший погляд не зовсім логічне рішення, тому що транзистор "дуже потужний" для такого каскаду і використовується тут на 15-20% від того, що в ньому "закладено". Спроби застосувати більш "слабкий" транзистор в цьому каскаді не дали бажаних результатів. Високочастотні транзистори 12В серії з доступних - КТ920, КТ925 з різними буквами якщо і забезпечували енергетичні параметри, то не давали малу кількість "палок" у вихідному сигналі на екрані аналізатора спектра. Транзистор КТ921А при хорошій лінійності не забезпечує необхідну АЧХ при харчуванні напругою 13,8 і не розгойдує вихідний каскад до необхідної потужності на ВЧ діапазонах. Тільки при застосуванні КТ965А вдалося отримати до 5Вт лінійного сигналу з цього каскаду. До речі, якщо немає вимоги отримання великої потужності від такого трансивера, то на цьому каскаді можна завершити побудову ШПУ. Трансформатор Т2 слід включити навпаки, тобто обмоткою II в ланцюг колектора, а обмоткою I в навантаження. Потрібно буде підібрати співвідношення витків обмоток для оптимальної согласовкі з навантаженням. Але навіть при перемиканні Т2 без підбору співвідношення витків в обмотках, на навантаженні 50 Ом лінійка з транзисторів 2Т355А (плата ДПФов), 2Т939А і 2Т965А забезпечує 13-16В ефективного напруги. Струм досягає 1,3-1,5А, ККД виходить невисокий, але це плата за високу лінійність сигналу. Якщо не вдається знайти КТ965А, тоді доцільно цей каскад виконати двотактним на транзисторах КТ921А, рис.8. Доведеться змиритися з деякими завалом на частотах вище 21 МГц, вихідна потужність з таким каскадом досягає 10 Вт. Можна отримати спектрально дуже чистий сигнал з лінійною АЧХ потужністю до 5Вт, збільшуючи негативні зворотні зв'язки елементами R5-R8, R10, C9, R11, C10. На схемі показані роздільні ланцюга зміщення окремо для кожного транзистора - це версія для самого "бідного радіоаматора", у якого немає можливості підібрати пару VT2, VT3 з ідентичними характеристиками.

Якщо передбачається підбір транзисторів, тоді ланцюга харчування баз можна об'єднати. Попередньо резисторами R14, R15 в ланцюжках стабілізаторів струмів баз потрібно виставити струм спокою в межах 150-200 мА на кожен транзистор, а потім більш точно відрегулювати по придушенню найближчій парній гармоніки, яку можна прослухати на додатковий приймач. Межі регулювання струму спокою залежать від крутизни застосовуваних транзисторів і кількості послідовно включених діодів VD1, VD2 і VD3, VD4. Трапляються транзистори у яких для отримання струму спокою до 200мА досить одного включеного діода. Ланцюжки С7, R1 і С8, R2 забезпечують підйом амплітудно-частотної характеристики на високочастотних діапазонах. Дросель Др3 повинен забезпечувати необхідний каскаду струм (до 2А) без осідання на ньому напруги. Його можна намотати на невеликому феритових кільцях проникністю 600 і більше, проводом діаметром не менше 0,6-0,7 мм, досить 10-20 витків.

Трансформатор Т1 виконаний у вигляді "бінокля" з феритових кілець діаметром 7 мм, проникністю 1000-2000. Стовпчики "бінокля" склеєні з 3-4 кілець в залежності від їх товщини, висота стовпчика 9-11 мм. Первинна обмотка 2-3 витка монтажного проводу у фторопластовой ізоляції, вторинна 1 виток дроту ПЕЛ 0,7-0,8 мм.

Трансформатор Т2 виконаний теж у вигляді "бінокля". Два стовпчика склеєні з феритових кілець проникністю тисячі, діаметром 10 мм, стовпчики висотою 13-16 мм. Також можна використовувати кільця проникністю 1000-2000 діаметром 7 мм, висота стовпчиків 10-11 мм. Первинна обмотка - 1 виток з обплетення від тонкого коаксіального кабелю з відведенням від середини або один виток з складених двох монтажних проводів під фторопластовою ізоляції, початок одного пов'язане з кінцем другого і утворює середній висновок. Виток вважається, коли провід входить в один "вічко бінокля" і повертається з другого. Вторинна обмотка, в разі застосування обплетення від коаксіальногокабелю для I обмотки, проходить всередині цієї обплетення, якщо ж застосований монтажний провід для "первинки", то обмотка II пропускається через отвори стовпчиків аналогічно I обмотці, тільки висновками в протилежну сторону. Кількість витків обмотки II може коливатися від 2 до 5 в залежності від виконання обмотки I і їх доведеться підібрати експериментально за кращим ККД і оптимальної АЧХ вихідного каскаду на необхідному опорі навантаження.

"Біноклі" не можна приклеювати без ізоляції на друковану плату, Тому що деякі марки феритів пропускають постійний струм. Слід зазначити, що ФНЧ на елементах С34, L1, C35, L2, C36 розрахований на опір 50 Ом. Якщо навантаження значно відрізняється від цього значення, фільтр потрібно перерахувати або виключити, тому що він в цьому випадку буде вносити нерівномірність в АЧХ підсилювача. Повернемося до схеми на рис. 9. Резистор R7 служить для запобігання пробою емітерного переходу при зворотній полуволне керуючого напруги і розраховується за формулою R \u003d S / 2пFгрСе. Струм бази VT2 стабілізується ланцюжком VD1, VD2, VT3, R9, C9. Резистором R9 виставляється струм спокою. За допомогою елементів негативного зворотного зв'язку R8, C4, R10, R11 можна виставити необхідну АЧХ і коефіцієнт посилення каскаду. Встановлювати VT3 на тепловідвід не потрібно. Дросель Др3 повинен витримувати струм до 1,5 А.

Налаштування каскаду полягає в підборі струму спокою резистором R9, корекції амплітудно-частотної характеристики і коефіцієнта посилення резистором R8 і в меншій мірі конденсатором С4. Попередньо обмотку I трансформатора Т2 слід намотати 3 витка. Остаточний добір буде здійснюватися під час налаштування всього ШПУ.

Протифазні сигнали з трансформатора Т2 через ланцюжки C16, R15, C17, R16 формують необхідну АЧХ, надходять на вихідні транзистори VT6, VT5. Резистори R8, R17 служать для тієї ж мети, що і R7. За допомогою С15 обмотка 2 трансформатора Т2 налаштовується в резонанс на найвищій робочій частоті (29,7Мгц).

У вихідні транзисторів VT6, VT5 інформація наступна. Тип застосовуваних транзисторів залежить від передбачуваної вихідної потужності. Найпотужніші і відповідно дорогі - це КТ967А. З них можна отримувати вихідну потужність понад 100 Вт з дуже високою надійністю. Можливе застосування КТ956А, але при напрузі живлення 13,8 у цих транзисторів різко падає посилення на високочастотних діапазонах і лінійність. Вихід тільки один - підвищувати напруга живлення хоча б до 18-20В. З транзисторами КТ965А в вихідному каскаді можливе отримання 50-60Вт з прийнятною надійністю. Хоча в довідниках вказується вихідна потужність 20 Вт на один транзистор, але це якраз той рідкісний випадок, коли вказана "штатна" потужність при застосуванні в промисловій та військовій техніці з великим запасом надійності. В якості експерименту з пари 2Т965А на 50Ом еквіваленті вдавалося отримати 90Вт на низькочастотних діапазонах. При вихідної потужності 40-45Вт підсилювач витримує практично будь-який КСВ в тривалому режимі, оптимальної таку роботу назвати, звичайно ж, не можна. Оскільки при тривалій роботі з високими значеннями КСВ, наприклад, кілька користувачів цієї техніки вперто використовують одну "дріт" на всі діапазони (називаючи це антеною), зазвичай один-два рази на рік вони змінюють перший транзистор лінійки ШПУ - КТ355А. "Отражёнка" блудить по трансивер і найслабше місце виявилося в першому каскаді. З транзисторами КТ966А можна отримувати не менше 80Вт вихідної потужності, але у них більше завал на ВЧ діапазонах. Як показав досвід тривалого застосування цих транзисторів при КСВ до 1,5-2 вони витримують дворазову перевантаження по потужності. Більш поширені і дешеві транзистори такі параметри, на жаль, не забезпечують. Наприклад, при застосуванні КТ920В, 925В можна з натяжкою отримати лінійних 40Вт, при перевищенні цієї цифри різко падає надійність і росте рівень позасмугових випромінювань.

Додатково посилення і АЧХ можна коригувати ланцюжками R19, C30 і R20, C27. Стабілізатор базового зміщення виконаний на елементах VD4, VD5, VT4. Транзистор VT4 через слюдяну прокладку прикручений до радіатора. Дросель Др4 намотаний на феритових стерженьке від найбільших і довгих дроселів (дм3) або на феритових кільцях проникністю 600-1000, діаметром 14-16мм для зручності намотування, провід діаметром не менше 0,8 мм на стерженьке до заповнення, на кільці досить 7-10 витків. Дроселі Др5, Др6 можна застосувати типів ДПМ-0,6 або намотати їх на феритових колечках діаметром 7мм, проникністю 600-1000, достатньо 5 витків дроту ПЕЛ 0,35-0,47мм.

Трансформатор Т3 - "бінокль" з кілець діаметром 10-12мм, проникність 600-1000, довжина стовпчиків 28-24мм. Обмотка 1 - один виток обплетення від коаксіальногокабелю, обмотка 2 - два-три витки монтажного дроту у фторопластовой ізоляції, прокладеного всередині первинної обмотки. Точна кількість витків вторинної обмотки підбирається при налаштуванні на необхідний опір навантаження і номінальній вихідній потужності по рівномірної АЧХ і найкращому ККД каскаду.

Струм спокою по 200-250мА на транзистор, підбирається резистором R24. Більш точно струм спокою можна виставити по найбільшому придушення парних гармонік, Які можна проконтролювати аналізатором спектру або додатковим приймачем. Вихідні транзистори вимагають обов'язкового підбору пари. Підбір на малому струмі не оптимальний - потрібно перевірити характеристики при токах колектора 50мА, 300мА, 1А. Більш того, транзистори з близькими характеристиками на постійному струмі слід підібрати в пари ще й на ВЧ за однаковою віддається потужності. Оскільки наприклад, "найкрутіші" на постійному струмі транзистори дуже часто поступаються по віддачі на ВЧ транзисторів з параметрами "нижчі за середні". Завдання успішного вибору пари вихідних транзисторів досить просто вирішується - якщо є в наявності хоча б десяток транзисторів. Надії на те, що роздільне харчування баз може компенсувати розкид - на жаль, - "має місце бути" тільки при невеликому розкид. Наша промисловість так бридко видавала "на гора" цю продукцію, що розкид такі - на постійному струмі при одному і тому ж базовому зміщенні струм колектора може коливатися від 20 до 300 мА, а амплітуда ВЧ напруги на навантаженні при однаковій "розгойдування" може бути і 20 , і 30В. Складно припустити, що буде видавати ШПУ якщо в вихідному каскаді застосувати два транзистора з крайніми значеннями разбросов. Зрозуміло, що задоволення від роботи такого "чуда" не отримає ні сам користувач, ні слухачі.

У реальному конструкції ШПУ відмінності параметрів вихідних транзисторів відображаються зниженням вихідної потужності, нерівномірним нагріванням транзисторів (більше "крутий" гріється сильніше), через перекосу плечей підвищений вміст гармонік в вихідному сигналі (аж до появи TVI), низьким ККД. На жаль, одним тестером підібрати якісно пару транзисторів для вихідного каскаду не вдається, тому якщо є дуже велике бажання виготовити такий підсилювач, але не вдається придбати достатньої кількості, щоб підібрати пару, в крайньому випадку, можна за допомогою звернутися до автора цих рядків, що не забувайте тільки, що можливості мої не безмежні.

До вихідний обмотці трансформатора Т3 підпаяти "захист від дурня", що складається з резисторів R21, R22. У разі, якщо у лінійки ШПУ зникне навантаження або буде підключено замість антени невідоме споруда, то вся потужність буде розсіюватися на цих резисторах. Рано чи пізно від цих резисторів піде дух горілої фарби - сигнал недбайливому "експлуататора" - дивись "чогось не так, горимо". Ця найпростіша, але дієвий захист дозволяє, в разі потреби, без особливих побоювань включати трансивер на передачу на невідому навантаження. Чим опір навантаження вище 50ти Ом, тим більша потужність розсіюється на цих резисторах. Ситуації, коли опір навантаження нижче ніж 50 Ом виникають набагато рідше, і як показує досвід, підсилювач легше витримує КЗ навантаження, ніж її відсутність. Яка низькоомних навантаження не була б, завжди є реактивний опір коаксіального кабелю, яким вона підключена і реактивність ФНЧ, тому абсолютна КЗ на виході УМа отримати досить складно, звичайно, якщо спеціально не наслідував таку ситуацію. Як свідчить один із законів Мерфі: "Захист від дурня спрацьовує до того моменту, поки не з'явиться винахідливий дурень".

Ланцюжок R24, C37, VD6, C38, R23 служить для вимірювання вихідної потужності. Елементи R24, C37 підібрані таким чином, щоб компенсувати нерівномірність вимірювання потужності від частоти. Резистором R23 регулюють чутливість вимірювача.

Фільтр нижніх частот з частотою зрізу 32Мгц складається з C34, L1, C35, L2, C36. Він розрахований під 50Ом навантаження. ФНЧ слід додатково налаштувати за найвищою віддачі на 28Мгц, зрушуючи-розсовуючи витки котушок L1, L2. У разі застосування додаткового узгоджувального пристрою між трансивером і антеною або при роботі з зовнішнім підсилювачем потужності його досить для придушення позасмугових випромінювань. В правильно виготовленому і налаштованому підсилювачі рівень другої гармоніки не більше -30дБ, третьої не більше -18Дб, комбінаційних коливань третього порядку в піку обвідної двох тонового сигналу не більше -32Дб.

Контакти К1 реле Р1 підключають антенне гніздо до ШПУ в режимі передачі. Реле Р1 управляється через транзисторний ключ VT4 напругою ТХ. Діод VD3 служить для захисту транзистора VT4 від кидків зворотного струму при перемиканні реле. Р1 типів РЕС10, РЕС34 з опором обмотки до 400Ом, його попередньо потрібно перевірити на надійність спрацьовування від 12-13В. Деякі реле, наприклад РЕС10 паспортів 031- 03 02, 031-03 01 при напрузі живлення 13,8 надійно відпрацьовують протягом перших двох-трьох тижнів, а потім при нагріванні відсіку УМа, де і розташовані ці реле, починають відмовляти - не дотягують контакти і не підключати вихід ШПУ до антени. Можливо - це було пов'язано з низькою якістю реле, хоча десяток реле з тієї ж коробки працюють безвідмовно вже кілька років. Також можна застосувати РЕС10 з опором обмотки 120Ом, паспорт 031-04 01, але потрібно врахувати, що споживає воно близько 110мА, при 13,8 харчуванні TRX гріється, що не покращує загальний температурний режим відсіку ШПУ, відповідно максимальний колекторний струм транзистора VT4 повинен бути Проте цього значення. При застосуванні РЕС10 вище описаних паспортів, як VT4 можна застосовувати КТ315.

Помічено цікава особливість вітчизняної елементної бази - вона вимагає попереднього "тесту", прогону протягом не менш однієї-двох тижнів і бажано в різному температурному режимі, тобто трансивер слід вмикати-вимикати, щоб він під час роботи нагрівався і при відключенні остигав. Тоді ті деталі, які "повинні вилетіти" з-за їх низької якості "полетять" швидше і не приведуть до "нервового стресу" в самий невідповідний момент, як це найчастіше буває. Після такого тестування трансивер при грамотній і акуратною експлуатації, як правило, безвідмовно працює роками.

КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б забезпечує вихідну потужність близько одного кіловата на всіх аматорських діапазонах при роботі з трансівером, які мають вихідну потужність до 100 Вт на навантаженні 50 Ом. Такі параметри, зокрема, мають більшість імпортних трансиверів, які використовують радіоаматори. КСВ КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б потужності по входу - не більше двох. Принципова схема КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б приведена на малюнку.

Він зібраний на двох генераторних тріодах ГІ-7Б (VL1 і VL2), включених паралельно по схемі із загальною сіткою. Коли підсилювач вимкнений або знаходиться в неактивному режимі, вихідний сигнал трансивера через роз'єм XW1 і нормально замкнуті контакти реле К4 і К5 надходить на антену, підключену до гнізда XW2. Відповідно, в режимі прийому сигнал з антени надходить на вхід трансивера в зворотному порядку.

Включення КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б виконується в такій послідовності. Спочатку вимикачем SA1 "Мережа" підключають до мережі вентилятор М1 і трансформатор Т2, що живить ланцюга розжарення ламп і ланцюги управління. Після невеликої паузи включають вимикач SA2 "Анод": одна пара його контактів підключає до мережі анодний трансформатор Т1, а друга пара подає харчування на обмотку реле К1. Спочатку мережева обмотка трансформатора Т1 підключена через струмообмежуючі резистор R9, який обмежує її великий пусковий струм. Контакти могли реле К1 замикають цей резистор. Часу затримки спрацьовування реле досить для завершення перехідного процесу, обумовленого зарядкою конденсаторів С1-С16.

В КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б реалізована схема паралельного харчування анодів ламп через фільтр L2L3C17C18 від джерела напругою 2500 В, який складається з восьми включених послідовно випрямлячів, виконаних на діодних мостах VD1-VD8 і згладжують конденсаторах С1 С16. В активний режим підсилювач переводять замиканням контактів роз'єму Х1 (НІГ) педаллю або сигналом управління трансивера. При цьому спрацьовує реле КЗ, що живиться від стабілізатора на елементах R15, VD20. Воно, в свою чергу, включає реле К2, К4 і К5. Реле К4 і К5 своїми контактами підключають роз'єми XW1 і XW2 до входу і виходу підсилювача відповідно, а контакти реле К2.1 замикають стабілітрон VD17, і на катодах ламп VL1, VL2 встановлюється робоча напруга зміщення (в режимі прийому зміщення збільшено за рахунок підключення додаткового стабилитрона VD17 і лампи закриті). Сигнал збудження надходить на катоди ламп через конденсатор С29 і широкосмуговий узгоджувальний трансформатор Т3.

КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б змонтований в саморобному корпусі розмірами 420x400x190 мм, зібраному з дюралюмінієвих пластин товщиною 3 мм. Внутрішній простір корпусу розділене вертикальною перегородкою на два відсіки - шириною 230 мм для підсилювача і 190 мм для джерела живлення. Мережеві трансформатори Т1 (потужністю 1500 Вт) і Т2 (100 Вт) були використані готові, не стандартні, тому намотувальні дані для них у автора відсутні. У анодного трансформатора Т1 вісім вторинних обмоток, кожна з яких видає напругу 230В при струмі навантаження 1 А. Трансформатор Т2 має дві вторинні обмотки: одна - на напругу 12,6 В і струм 4 А, друга - на 18 В і струм 1 А. конструкція широкосмугового вхідного трансформатора ТЗ, виконаного за типом "бінокля", показана на малюнку.

Первинна (вхідні) обмотка виконана з мідного труби діаметром 5 мм. Вторинними обмотками служать обплетення і центральний провідник коаксіального кабелю RG-58, пропущеного всередині первинної обмотки. Подібні трансформатори неодноразово описувалися в радіоаматорського літературі. Двох обмотувальний дросель L1 являє собою циліндр, склеєний з 15-ти магнитопроводов типорозміру К16x8x6 з фериту М2000НМ, через який пропущені мережеві дроти. Дросель L2 - стандартний Д-2,4 3мкГн. Конструкція і число витків дроселя L3 показані на малюнку.

Він намотаний на каркасі з фторопласту проводом ПЕШО 0,44. Дроселі L4, L5 - один виток діаметром 20 мм мідної смуги 7 × 0,5 мм. Котушка L6 має зовнішній діаметр 50 мм. Вона виготовлена \u200b\u200bз мідної труби діаметром 5 мм і містить 16 витків. Відводи зроблені від 4-го, 6-го, 10-го і 15-го витків, рахуючи від кінця, з'єднаного з конденсатором С20. Котушка L7 містить 26 витків посріблені мідного дроту діаметром 2 мм, намотаного з кроком 1 мм на каркасі діаметром 50 мм. Відведення зроблений від 12-го витка, рахуючи від кінця, з'єднаного з котушкою L6.

Резистор R9 - ПЕВ-10, інші - МЛТ Оксидні конденсатори - К50-35 або аналогічні імпортні. постійні конденсатори С17, С18 - КВІ-3; С20-С24-К15У-1; С30- С32 - КТП-1; все блокіровочние- К15-5 або аналогічні імпортні. Конденсатори С27 і С28 з повітряними зазорами - 2 і 1 мм відповідно. На рис. 1 наведені максимальні значення їх ємності. Перемикач П-контура (SA3) - двухгалетний, від радіостанції Р-130 (перероблений на шість положень). Реле К1, К2, К4, К5 - G2R-1-Е 24VDC (OMRON). Реле КЗ - TRIL-I2VDC SD-2CM-R (ITT). Прилади РА1 і РА2-М42100 з струмом повного відхилення стрілки 100 мкА. Зовнішній вигляд підсилювача з боку лицьової панелі, а також види на його монтаж зі знятою верхньою кришкою наведені на 2-й с. обкладинки.

У показаному варіанті виконання цього КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б для індикації режимів "RX" і "ТХ" використаний двоколірний світлодіод (замість двох світлодіодів HL2 і HL3 на рис.). Лампи встановлені вертикально на коробчатому шасі розмірами 150x80x65 мм з алюмінію. У підвалі шасі розташовані стабілітрони VD11 -VD16, реле К2 і трансформатор ТЗ. ВЧ сигнал подається через роз'єм XW3 - СР50-74ПФ. На задній панелі корпусу встановлені роз'єм живлення, власники плавких вставок FU1-FU3, ВЧ роз'єми XW1 і XW2, гніздо Х1. Між лампами і задньою панеллю встановлений плоский осьової вентилятор діаметром 120мм, а в панелі вирізаний отвір такого ж діаметру.

У верхній частині П-образної кришки корпусу просвердлені отвори діаметром не менше 7 мм, які займають близько 50% її площі і служать для виходу повітря, що обдуває лампи. Налагодження КВ підсилювач потужності на ГІ-7Б зводиться до установки початкового анодного струму (струму спокою) 100 мА в режимі передачі підбором числа стабилитронов в ланцюзі катодів ламп.