Transformateurs de sources d'impulsion. Technologie spatiale. Comment réparer le TPI - du transformateur de données personnelles de l'expérience personnelle TPI 4 3

Le "combattant" les Chinois dans le tuner Tuner Tuner Tuner Technosat 4050C, qui a échoué. De la plante se trouvait une puce avec un étiquetage 5mo2659r, mais en fait - C'est un marquage incorrect.Ce que cette puce n'est pas connue, il ne convient clairement pas dans cette alimentation: s'il est soudé, il s'avère 350 V.

Au tableau de cette alimentation, l'inscription Vider22a apparaît, pour laquelle j'ai immédiatement fait attention. Ce microcircuit est souvent utilisé dans BP pour DVD. Quand j'ai remarqué cette inscription, je pensais que tout était décidé. Mais ce n'était pas là. Pour que ce BP a gagné un peu de sueur. À savoir: J'ai installé les éléments absents - Résistances R14: 4.7K, R3: 22, DIDE D6FR207, a fait une lacune dans la montée imprimée, de sorte que R14 un côté n'a été connecté uniquement à l'Optopar et l'autre conclusion avec la diode Cathode D6 et C la sortie plus du condenseur C2 et la quatrième conclusion de la puce U1 (voir photo).

Et je devais ne pas comprendre le TPI (transformateur), pour dominer l'enroulement manquant avec un fil de PAL 0,16 à quatorze tours (voir la figure ci-dessous):

Type de TPI d'en bas

Le début est en train de tomber dans une sortie vierge 1, qui passe sur R3 (22), et la fin est également une sortie vide qui passe sur le condensateur moins C1 (47x400V).

Ajout d'enroulement à l'imprégnation de la colle, par exemple "Moment". Ensuite, vous devez frapper la puce Viper22a. Allumez, nous utilisons.

Un diagramme schématique de l'unité d'alimentation d'impulsion à auto-fabriquée avec une tension de sortie est de + 14V et un courant suffisant pour alimenter le tournevis est décrit.

Tournevis ou perceuse rechargeable est un outil très pratique, mais il y a un inconvénient important, quand actif La batterie se décharge très rapidement - en quelques douzaines de minutes et des heures sont nécessaires pour la charge.

Ne sauve même pas la présence d'une batterie de rechange. Une bonne sortie de la position lorsque vous effectuez un travail dans une pièce avec une grille de puissance de fonctionnement de 220V serait source externe Pour alimenter le tournevis du réseau, qui pourrait être utilisé au lieu de la batterie.

Mais malheureusement, des sources spécialisées ne sont pas produites de manière industrielle disponible pour la mise sous tension des tournevis du secteur (uniquement appareil de charge Pour les piles qui ne peuvent pas être utilisées comme source de réseau en raison d'un courant de sortie insuffisant, mais uniquement en tant que chargeur).

Dans la littérature et sur Internet, il existe des propositions comme source d'alimentation pour une tension nominale 13V pour utiliser des chargeurs de voiture basés sur un transformateur de puissance, ainsi que des alimentations de ordinateur personnel Et pour des lampes d'éclairage halogène.

Tout cela est possible de bonnes options, mais ne réclamez pas l'originalité, je propose de faire une alimentation spéciale vous-même. De plus, sur la base d'un diagramme, une alimentation de destination différente peut être apportée.

Programme schématique

Le schéma est partiellement emprunté à L.1, ou plutôt, l'idée elle-même, de créer une alimentation impulsée non stabilisée en fonction du diagramme de générateur de blocage basé sur le transformateur d'alimentation de télévision.

Figure. 1. Schéma d'une simple alimentation d'impulsion pour un tournevis, effectuée sur le transistor CT872.

La tension du réseau entre dans le pont sur les diodes VD1-VD4. Sur le condenseur C1 se distingue pression constante Environ 300V. Cette tension alimente le générateur d'impulsions sur le transistor VT1 avec le transformateur T1 à la sortie.

Le schéma sur VT1 est un générateur de blocs typique. Dans le circuit de collecteur du transistor, l'enroulement primaire du transformateur T1 (1-19) est inclus. Il s'agit de la tension 300V de la sortie du redresseur sur des diodes VD1-VD4.

Pour démarrer un générateur de bloc et lui fournir travail stable Une tension de polarisation du circuit R1-R2-R3-VD6 est reçue sur la base du transistor VT1. Positif retournécessaire de travailler pour le générateur de blocage est fourni par l'une des bobines secondaires du transformateur d'impulsions T1 (7-11).

Une tension variable de celle-ci à travers le condensateur C4 pénètre dans la chaîne de base du transistor. Les diodes VD6 et VD9 servent à former des impulsions sur la base du transistor.

La diode VD5 avec la chaîne C3-R6 limite les émissions de tension positives sur le transistor de tension d'alimentation. La diode VD8 conjointement avec la chaîne R5-R4-C2 limite les émissions de tension négatives sur le collecteur de transistor VT1. La tension secondaire est de 14 V (au ralenti 15V, sous la charge totale 11v) est extraite de l'enroulement 14-18.

Dresser la diode VD7 et lisse avec le condensateur C5. Le mode de fonctionnement est défini par la résistance de rognage R3. Son ajustement peut non seulement réaliser une opération d'alimentation confiant, mais dans certaines limites, réglez la tension de sortie.

Détails et conception

Le transistor VT1 doit être installé sur le radiateur. Vous pouvez utiliser le radiateur à partir de l'unité d'alimentation MP-403 ou d'une autre autre.

Transformateur d'impulseur T1 - Prêt TPI-8-1 du module d'alimentation MP-403 d'un type de télévision domestique coloré Type 3-USLD ou 4-USL. Ces téléviseurs ont fait du démontage ou émis du tout. Et les transformateurs TPI-8-1 sont disponibles en vente.

Le diagramme du nombre de conclusions des enroulements du transformateur est indiqué en conséquence au marquage sur celui-ci et sur concept Module de puissance MP-403.

Le transformateur TPI-8-1 comporte d'autres enroulements secondaires, de sorte que vous puissiez obtenir un autre 14V à l'aide de l'enroulement 16-20 (ou 28V est connecté séquentiellement 16-20 et 14-18), 18V avec enroulement 12-8, 29V avec enroulement 12-10 et 125V avec enroulement 12-6.

Ainsi, vous pouvez obtenir une source d'alimentation pour alimenter tout appareil électronique, par exemple, l'infliger avec une cascade préliminaire.

Dans la deuxième figure, il est montré comment faire des redresseurs sur les enroulements secondaires du transformateur TPI-8-1. Ces enroulements peuvent être utilisés pour des redresseurs individuels ou les inclure séquentiellement pour une tension plus grande. De plus, dans certaines limites, vous pouvez ajuster les tensions secondaires, modifier le nombre de tours. enroulement primaire 1-19 Utiliser ses robinets pour cela.

Figure. 2. Schéma de redresseurs sur les enroulements secondaires du transformateur TPI-8-1.

Cependant, cela se limite à cela, car le rembobinage du transformateur TPI-8-1 est un travail plutôt ingrat. Son noyau est étroitement collé et en essayant de partager la pause du tout où vous vous attendez.

Donc, en général, toute tension de ce bloc ne sortira pas, sauf à l'aide d'un stabilisateur secondaire en aval.

La diode KD202 peut être remplacée par une diode de redressement moderne plus moderne sur un courant direct et non inférieur à 10a. Le radiateur du transistor de clé peut être utilisé comme radiateur pour le transistor VT1, un radiateur d'un transistor de clé, un peu la convertissant.

Shcheglov V. N. RK-02-18.

Littérature:

1. Kompasnnko L. - Simple convertisseur d'impulsions Tensions pour la télévision BP. P-2008-03.

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Fin du tableau 3.3.

Données enroulement des transformateurs de type TPI travaillant dans blocs d'impulsion La nutrition des récepteurs de télévision stationnaires et portables est présenté dans le tableau 3 3. Les circuits électriques fondamentaux des transformateurs TPI sont illustrés à la figure 3 1

10 est 15 15 1412 11

Figure 3 1 Circuits électriques des transformateurs de type TPI-2

3.3. Transformateurs pour transducteurs inversés

Comme mentionné ci-dessus, les transformateurs de transducteurs inverse effectuent les fonctions de l'énergie électromagnétique pendant l'effet de l'impulsion dans le circuit du transistor de commutation et, en même temps, l'élément d'isolement galvanique entre les tensions d'entrée et de sortie du convertisseur ainsi , à l'état ouvert du transistor de navettage sous l'action de la pulsation de commutation, le transformateur de magnétisation principal enroulant le tour inversé est connecté à une source d'énergie, au condenseur du filtre, et le courant de celui-ci augmente linéairement au même temps, la polarité de la tension sur les enroulements secondaires du transformateur est telle que les diodes rectograntes sont verrouillées dans leurs chaînes. Ensuite, lorsque le transistor de commutation est fermé, la polarité de la tension sur tous les enroulements du transformateur est changée en opposé et à l'énergie, stocké dans son champ magnétique, va aux filtres de lissage de la sortie dans les enroulements secondaires du transformateur. Il est nécessaire dans la fabrication d'un transformateur pour assurer l'électroélité Il y aurait une connexion maximale possible entre ses enroulements secondaires. Dans ce cas, la tension de tous les enroulements aura la même forme et les mêmes valeurs de tension instantanées sont proportionnelles au nombre de virages de l'enroulement correspondant de cette manière, le transformateur inversé fonctionne En tant que papillon linéaire et les intervalles d'accumulation d'énergie électromagnétique en elle et la transmission, l'énergie accumulée dans la charge est séparée dans le temps

Pour la fabrication de transformateurs inverse, il est préférable d'utiliser des pipelines magnétiques d'armure en ferrite (avec un espace dans la tige centrale), offrant une magnétisation linéaire

Les principales procédures de conception de transformateurs pour convertisseurs inverse consistent à choisir un matériau et une forme du noyau, déterminant la valeur d'induction de crête, déterminant la taille du noyau, calculant l'écart magnétique et la détermination du nombre de tours et le calcul du nombre de tours et du calcul de la enroulements, avec toutes les valeurs de paramètre requises des éléments du régime de convertisseur, tels que

l'inductance de l'enroulement primaire des courants du transformateur, des pics et normalisés et le coefficient de transformation doivent être déterminés avant la procédure de calcul.

Sélection du matériau et de la forme centrale

Le matériau pour le noyau de transformateur inverse est le plus souvent utilisé des cœurs toroïdaux de molybdène-permallo-permalloe Permalloe a des pertes plus élevées, mais elles sont également souvent utilisées à des fréquences inférieures à 100 kHz, lorsque les commutateurs du flux magnétique sont faibles - dans l'accélérateur et la course inverse transformateurs utilisés en mode courant continu. Les cœurs en poudre sont parfois utilisés, mais ils ont une valeur de perméabilité magnétique trop faible, soit une perte trop importante pour utilisation pratique Dans des sources d'énergie pulsées à des fréquences de plus de 20 kHz.

Les valeurs élevées de la perméabilité magnétique (3 ooky ... 100 LLC) des principaux matériaux magnétiques ne permettent pas de stocker beaucoup d'énergie. Cette propriété est acceptable pour le transformateur, mais pas pour l'inducteur inducteur. Un grand nombre de L'énergie qui doit être bloquée dans l'accélérateur ou le transformateur de la course inverse est effectivement concentrée dans l'intervalle d'air, ce qui brise le trajet des lignes de courant magnétique à l'intérieur du noyau avec une grande perméabilité magnétique. Dans les noyaux de molybdène-permallolle et de poudre, l'énergie s'accumule dans un liant non magnétique qui maintient les particules magnétiques ensemble. Ce jeu distribué ne peut pas être mesuré ou défini directement, la perméabilité magnétique équivalente est donnée pour l'ensemble du noyau, en tenant compte du matériau non magnétique.

Définition de l'induction maximale

Les valeurs de l'inductance et du courant calculées ci-dessous concernent l'enroulement primaire du transformateur. Le seul enroulement de la bobine d'inductance habituelle (papillon) sera également appelé l'enroulement primaire. Inductance requise l et courant de pointe court-circuit Grâce à l'inductance de l'inductance de 1q, est déterminée par le schéma d'application. La magnitude de ce courant est définie par le circuit de limitation de courant ensemble, les deux valeurs déterminent la valeur d'énergie maximale que la bobine d'inductance doit stocker (dans l'écart) sans saturation du noyau et avec des pertes acceptables dans les lignes et les fils magnétiques. .

Ensuite, il est nécessaire de déterminer la valeur maximale maximale de l'induction de l'hydrogène, ce qui correspond au courant de crête 1x - pour minimiser la taille de l'espace requis pour l'accumulation de l'énergie requise, la bobine d'inductance doit être utilisée autant que possible dans le mode d'induction maximum. Cela vous permet de minimiser le nombre de tours dans les enroulements, les pertes pour les courants de Vortex, ainsi que la taille et le coût de la bobine d'inductance.

En pratique, la valeur du BTS est limitée à la saturation du noyau BS ou des pertes dans le circuit magnétique. Les pertes dans le noyau de la ferrite sont proportionnelles à la fois à la fréquence et à la portée complète de la variation de l'induction du DV pendant chaque cycle de commutation (commutation), érigée dans un degré de 2.4.

Dans les stabilisants fonctionnant en mode courant continu (échevets dans des stabilisateurs à basse passe et transformateurs dans des circuits alternatifs), les pertes dans le noyau de bobine à inductance à des fréquences inférieures à 500 kHz sont généralement insignifiantes, car les écarts d'induction magnétique d'un niveau de travail constant sont insignifiants. Dans ces cas, la valeur de l'induction maximale peut être presque égale à la valeur de l'induction de saturation avec une petite marge. La valeur de l'induction de saturation pour les plus puissantes ferrites pour des champs forts de type 2500H1 \\ / 1C est supérieure à 0,3 t.. La valeur d'induction maximale peut donc être sélectionnée égale à 0,28.P...3,3 T.

Les transformateurs d'alimentation d'impulsions (TPI) sont utilisés dans des dispositifs d'alimentation d'alimentation de ménage et de bureau pulsés avec une alimentation intermédiaire d'alimentation 127 ou 220 V avec une fréquence de 50 Hz dans une impulsion rectangulaire avec une impulsion rectangulaire jusqu'à 30 kHz, réalisée dans le forme de modules ou d'alimentations: BP, MP-1, MP-2, MP-Z, MP-403, etc. Les modules ont le même schéma et diffèrent uniquement avec le type de transformateur pulsé utilisé et la dénomination de l'un des condensateurs à la sortie du filtre, qui est déterminée par les caractéristiques du modèle dans lequel elles sont appliquées.
Les transformateurs de TPI puissants pour les sources d'énergie d'impulsion sont utilisés pour l'échange et la transmission d'énergie dans les chaînes secondaires. L'accumulation d'énergie dans ces transformateurs est indésirable. Lors de la conception de tels transformateurs, il est nécessaire de déterminer la portée des oscillations de l'induction magnétique de DV en mode stable. Le transformateur doit être conçu pour fonctionner avec un plus grand nombre de DV, ce qui vous permet d'avoir un nombre plus petit de tours dans l'enroulement de magnétisation, d'augmenter la puissance nominale et de réduire l'induction de la dispersion dans la pratique, la valeur DV peut être limitée à soit l'induction de la saturation de la noyau BS ou une perte dans le circuit magnétique du transformateur.
Dans la plupart des circuits entiers, à moitié éclairés et à double pied de page (équilibré) avec un point médian, le transformateur est excité symétriquement. Dans le même temps, la valeur d'induction magnétique change de symétrie par rapport aux caractéristiques zéro de l'aimantation, ce qui permet d'avoir une valeur maximale théorique de DV égale à la double valeur de l'induction de la saturation de BS. Dans la plupart des schémas à l'horloge utilisées, par exemple, dans des transducteurs à un temps, l'induction magnétique fluctue complètement dans le premier quadrant-quadrant des caractéristiques de magnétisation provenant d'induction résiduelle BR à l'induction de saturation BS limitant le maximum théorique de deux à la valeur (BS - BR) . Cela signifie que si le DV ne se limite pas aux pertes dans le noyau magnétique (généralement à des fréquences inférieures à 50 ... 100 kHz), le transformateur de grandes tailles sera nécessaire pour une seule et même puissance de sortie.
Dans les régimes alimentés à la tension (qui incluent tous les régimes de stabilisants inférieurs), conformément à la loi Faraday, la valeur de DV est déterminée par le travail de la "Volt-seconde" sur l'enroulement primaire. En mode installé, le travail de la "Volt-seconde" sur l'enroulement primaire est réglé à un niveau constant. Le swing d'oscillations d'induction magnétique est donc également constant.
Cependant, avec la méthode habituelle de contrôle du cycle de travail, qui est utilisée par la plupart des puces pour les stabilisants d'impulsions, lors du démarrage et pendant une forte augmentation du courant de charge, le DV peut atteindre une double valeur de la valeur en mode stable. , de sorte que le noyau ne soit pas saturé des processus de transition doit être deux fois moins théorique maximum, si une puce est utilisée, ce qui vous permet de contrôler la valeur du produit "Volt-seconde" (schémas à la perturbation de l'entrée Tension), puis la valeur maximale du produit "Volt-seconde" est fixée au niveau, dépassant légèrement l'établissement vous permet d'augmenter la valeur de DV et d'améliorer les performances du transformateur.
La valeur de l'induction de saturation B S pour la plupart des ferrites pour des champs magnétiques puissants de type 2500NM dépasse la valeur de 0,3 t .. Dans les circuits d'alimentation de tension à deux temps, la magnitude de l'incrément d'induction de DV est généralement limitée à une valeur de 0,3 t .. Avec une fréquence d'excitation croissante jusqu'à 50 kHz, la perte de perte magnétique approche des pertes dans les fils. L'augmentation des pertes dans le noyau magnétique aux fréquences supérieures à 50 kHz conduit à une diminution de la valeur de DV.
Dans des schémas à un tour sans fixer le travail de la "Volt-seconde" pour les cœurs avec (BS-BR), égal à 0,2 T. et, en tenant compte des processus transitoires, la valeur établie de DV est limitée au niveau Sur seulement 0,1 tl perte dans le circuit magnétique à une fréquence de 50 kHz sera insignifiante en raison d'une faible étendue d'oscillations d'induction magnétique. Dans les régimes avec une valeur fixe du travail de la "Volt-seconde", la valeur DV peut prendre des valeurs jusqu'à 0,2 T., ce qui permet de réduire de manière significative les dimensions globales du transformateur de pouls.
Dans les systèmes actuels ciblés de sources d'alimentation (augmentation des transducteurs et des stabilisateurs d'abaissement entraînés par entraînement sur les bobines d'inducteurs liés), la valeur de DV est déterminée par le travail de la "Volt-seconde" sur l'enroulement secondaire à une tension de sortie fixe. Étant donné que le travail de la "Volt-seconde" à la sortie ne dépend pas des modifications apportées à la tension d'entrée, le flux du circuit peut fonctionner avec la valeur de varier près du maximum théorique (sinon de prendre en compte les pertes dans la Core), sans la nécessité de limiter la magnitude de la "Volt-seconde".
Aux fréquences supérieures à 50. La valeur de 100 kHz DV est généralement limitée aux pertes dans le circuit magnétique.
La deuxième étape de la conception de transformateurs puissants pour les sources d'énergie d'impulsions doit être faite bon choix Un type de noyau qui ne sera pas saturé d'un travail donné de la "Volt-seconde" et fournira des pertes acceptables dans les lignes magnétiques et les enroulements de ceux-ci peuvent être utilisés le processus de calcul itératif, cependant, la formule (3 1) et (3 2) mentionnés ci-dessous peuvent calculer la valeur approximative de la zone de la zone la noyau S O SC (le produit de la fenêtre principale ainsi et la surface transversale du pipeline magnétique S) de La formule (3 1) est utilisée lorsque la valeur vitif est limitée à la saturation et à la formule (3.2) - lorsque la valeur DV est limitée aux pertes dans le circuit magnétique dans des cas douteux sont calculés à la fois et la plupart des tables de Les données de référence pour différents cœurs sont sélectionnées pour que le type de noyau, dans lequel le produit S SC dépasse la valeur calculée.

où
Rvh \u003d seigle / l \u003d (puissance de sortie / efficacité);
Au coefficient, en tenant compte du degré d'utilisation de la fenêtre principale, de la zone d'enroulement primaire et du facteur constructif (voir tableau 3 1); FP - Fréquence de fonctionnement du transformateur


Pour la plupart des ferrites pour des champs magnétiques puissants, le coefficient d'hystérésis est à K \u003d 4 10 5 et le coefficient de pertes pour les courants de vortex - KW \u003d 4 10 10.
Dans les formules (3.1) et (3.2), on suppose que les enroulements occupent 40% de la zone de fenêtres principale, le rapport entre les enroulements primaire et secondaire correspond à la même densité de courant dans les deux enroulements, égal à 420 A / CM2, et que les pertes totales dans la reproduction et les enroulements de circuits magnétiques, ils conduisent à la différence de température dans la zone de chauffage de 30 ° C avec refroidissement naturel.
En troisième étape de la conception de transformateurs puissants pour les sources d'énergie d'impulsion, il est nécessaire de calculer l'enroulement du transformateur de pouls.
Dans l'onglet. 3.2 Les transformateurs d'alimentation unifiés du type TPI utilisé dans les récepteurs de télévision sont indiqués.








Les données d'enroulement des transformateurs de type TPI fonctionnant dans les blocs d'impulsions des récepteurs de télévision stationnaires et portables sont indiqués dans le tableau 3. 3 Les circuits électriques fondamentaux des transformateurs TPI sont illustrés à la figure 3. 1