Transformateurs de sources d'impulsion. Technologie spatiale. TPI Type Transformers Quelle impulsion de puissance TPI 4

Tournevis ou perceuse rechargeable est un outil très pratique, mais il existe un inconvénient important - quand actif La batterie se décharge très rapidement - en quelques douzaines de minutes et des heures sont nécessaires pour la charge. Ne sauve même pas la présence d'une batterie de rechange. Une bonne sortie de la position lorsque vous effectuez un travail dans une pièce avec une grille de puissance de fonctionnement de 220V serait source externe Pour alimenter le tournevis du réseau, qui pourrait être utilisé au lieu de la batterie. Mais malheureusement, les sources industrielles ne sont pas disponibles, des sources spécialisées pour l'alimentation des tournevis du secteur (seulement appareil de charge Pour les piles qui ne peuvent pas être utilisées comme source de réseau en raison d'un courant de sortie insuffisant, mais uniquement en tant que chargeur).

Dans la littérature et sur Internet, il existe des propositions comme source d'alimentation pour une tension nominale 13V pour utiliser des chargeurs de voiture basés sur un transformateur de puissance, ainsi que des alimentations de ordinateur personnel Et pour des lampes d'éclairage halogène. Tout cela est possible de bonnes options, mais ne réclamez pas l'originalité, je propose de faire une alimentation spéciale vous-même. De plus, sur la base d'un diagramme, une alimentation de destination différente peut être apportée.

Ainsi, le schéma source est affiché dans l'image dans le texte de l'article.

Il s'agit d'un convertisseur AC-DC inversé classique basé sur le générateur PWM UC3842.

La tension du réseau entre dans le pont sur les diodes VD1-VD4. Sur le condenseur C1 se distingue pression constante Environ 300V. Cette tension est alimentée par un générateur d'impulsions avec un transformateur T1 à la sortie. Initialement, la tension de démarrage pénètre dans la sortie de puissance 7 IC A1 à travers la résistance R1. Le générateur d'impulsions de microcircuits allume et émet des impulsions à la sortie 6. Ils sont introduits à un volet puissant transistor de terrain VT1 dans le circuit de stock de laquelle l'enroulement principal du transformateur d'impulseur T1 est inclus. Le fonctionnement du transformateur commence et les tensions secondaires apparaissent sur les enroulements secondaires. La tension de l'enroulement 7-11 redresse la diode VD6 et utilisée
pour alimenter la puce A1, qui active le mode de génération permanente commence à consommer un courant qui n'est pas capable de maintenir une source d'alimentation de démarrage sur la résistance R1. Par conséquent, lorsque la diode Dysfonctionnement VD6, la source pulsait, - via le condensateur R1 C4 est chargée à la tension requise pour démarrer le générateur de microcircuit et lorsque le générateur démarre l'augmentation de la décharge du courant C4 et la génération s'arrête. Ensuite, le processus est répété. Avec la santé du VD6, le diagramme immédiatement après le démarrage de l'enroulement de l'enroulement du transformateur de 11 -7 T1.

La tension secondaire est de 14 V (au ralenti 15V, sous la charge totale 11v) est extraite de l'enroulement 14-18. Dresser la diode VD7 et lisse le condensateur C7.
Contrairement à un schéma typique, un circuit du transistor de clé de sortie VT1 de la source de stock de courant élevée n'est pas utilisé. Et la protection de la puce anti-sortie 3 est simplement connectée à la puissance totale moins. Cause cette solution En l'absence de l'auteur en présence d'une résistance nécessaire de bas niveau (doit encore faire de ce qui est en stock). Donc, le transistor n'est pas protégé de la surcharge actuelle, ce qui n'est certainement pas très bon. Cependant, le système travaille depuis longtemps sans cette protection. Toutefois, si vous le souhaitez, vous pouvez facilement faire une protection, à la suite d'un schéma typique d'inclusion de l'UC3842 IC3842.

Des détails. Le transformateur pulsé T1 est prêt par la TPHI-8-1 du module d'alimentation de la TV Domestine 3-USLD de la TV Domestique 3-USLD ou 4-USL. Ces téléviseurs vont souvent souvent au démontage soit jeté. Et les transformateurs TPI-8-1 sont disponibles en vente. Le diagramme du nombre de conclusions des enroulements du transformateur est montré en fonction de l'étiquetage sur celui-ci et sur le concept du module d'alimentation MP-403.

Le transformateur TPI-8-1 comporte d'autres enroulements secondaires, de sorte que vous puissiez obtenir un autre 14V à l'aide de l'enroulement 16-20 (ou 28V est connecté séquentiellement 16-20 et 14-18), 18V avec enroulement 12-8, 29V avec enroulement 12-10 et 125V avec enroulement 12-6. De cette façon, vous pouvez obtenir une source d'alimentation pour nourrir n'importe quel appareil électronique, par exemple, l'infliger avec une cascade préliminaire.

Mais cela se limite à cela, car le rembobinage du transformateur TPI-8-1 est un travail plutôt ingrat. Son noyau est étroitement collé et en essayant de partager la pause du tout où vous vous attendez. Donc, en général, toute tension de ce bloc ne sortira pas, sauf à l'aide d'un stabilisateur secondaire en aval.

Le transistor IRF840 peut être remplacé par IRFBC40 (qui est également le même principe), ou sur Buz90, KP707v2.

La diode KD202 peut être remplacée par une diode de redressement moderne plus moderne sur un courant direct et non inférieur à 10a.

Le radiateur du transistor de clé peut être utilisé comme radiateur pour le transistor VT1, un radiateur d'un transistor de clé, un peu la convertissant.

Figure. 1. Schéma de la carte de filtre réseau.

Dans les téléviseurs soviétiques, l'horizon C-257 a été utilisé une source d'alimentation pulsée avec une conversion intermédiaire d'une tension de réseau de 50 Hz sur les impulsions rectangulaires avec une fréquence de rectification de 20 ... 30 kHz et leur redressement ultérieur. Les tensions de sortie sont stabilisées en modifiant la durée et la fréquence de la répétition des impulsions.

La source est faite sous la forme de deux nœuds finis fonctionnés: le module d'alimentation et la carte de filtrage de puissance. Le module est sécurisé par le châssis de télévision du réseau et les éléments sont associés galvaniquement au réseau, fermé avec des écrans qui leur empêchent l'accès.

Les spécifications principales de l'unité d'alimentation d'impulsion

• Maximum puissance de sortie, T.........100
• Efficacité..........0,8
• Limites des changements de tension de réseau, dans......... 176...242
• Tensitions de sortie instables,%, pas plus..........1
• Valeurs nominales des charges actuelles, ma, des sources de tension, dans:
  135 ....................500
  28 ....................340
  15 ..........700
  12 ..........600
• Masse, kg .................. 1

Figure. 2. Programme schématique Module de puissance.

Il contient un redresseur de tension de réseau (VD4-VD7), une cascade de démarrage (VT3), des nœuds de stabilisation (VT1) et des verrous 4VT2), un convertisseur (VT4, VS1, T1), quatre redresseurs de tension de sortie à une alipeside (VD12 -VD15) et un stabilisant de compensation de tension 12 V (VT5-VT7).

Lorsque le téléviseur est allumé, la tension de réseau à travers la résistance restrictive et le circuit d'interférence, située sur la carte de filtrage de puissance, entre dans le pont redresseur VD4-VD7. La tension redressée par eux à travers l'enroulement de l'aimantation du transformateur I Pulse T1 passe sur le collecteur de transistors VT4. La présence de cette tension sur les condenseurs C16, C19, C20 indique le voyant HL1.

Tension de puissance positive impulsions à travers des condensateurs C10, C111 et R11 Résistance à la résistance C7 Cascade Cascade Conducteur. Dès que la tension entre l'émetteur et la base 1 du transistor à passage unique VT3 atteint 3 V, il s'ouvre et le condensateur C7 est rapidement déchargé à travers sa transition émettrice - Base 1, transition de l'émetteur du transistor et des résistances VT4, R16. En conséquence, le transistor VT4 s'ouvre de 10 ... 14 μs. Pendant ce temps, le courant de l'enroulement de l'aimantation de I augmente à 3 ... 4 A, puis lorsque le transistor VT4 est fermé, diminue. Les tensions d'impulsions résultant des enroulements II et V sont redressées par des diodes VD2, VD8, VD9, VD11 et CAD C2, C6, C14 sont chargées: la première est chargée de l'enroulement II, deux autres - de l'enroulement de V. avec chacun Le tournage ultérieur et l'arrêt du transistor VT4 sont des condensateurs de recharge.

Quant aux chaînes secondaires, au moment initial après avoir tourné sur le téléviseur, les condensateurs C27-Szo sont déchargés et le module d'alimentation fonctionne en mode près du court-circuit. Dans le même temps, toute l'énergie accumulée dans le transformateur T1 entre dans les chaînes secondaires et le processus d'oscillation automatique dans le module est absent.

À la fin des condensateurs de charge Oscillation de l'énergie résiduelle champ magnétique Dans le transformateur T1 crée une telle tension positive rétroaction Dans le verrouillage, ce qui conduit à l'émergence d'un processus d'oscillation automatique.

Dans ce mode, le transistor VT4 s'ouvre avec une tension de rétroaction positive et est fermé avec une tension sur le condenseur C14 entrant dans le thyristor VS1. Ça arrive tellement. Un courant de croissance de manière linéaire du transistor de courant VT4 crée une chute de tension sur les résistances R14 et R16, qui en polarité positive à travers la cellule R10C3 arrive à l'électrode de commande TRISTOR VS1. Au moment déterminé par le seuil de déclenchement, le thyristor s'ouvre, la tension du condenseur C14 est appliquée en polarité inversée à la transition de l'émetteur du transistor VT4 et ferme.

Ainsi, l'inclusion d'un thyristor spécifie la durée de l'impulsion en forme de scie du courant de collecteur du transistor VT4 et, en conséquence, la quantité d'énergie donnée aux chaînes secondaires.

Lorsque les tensions de sortie du module atteignent des valeurs nominales, le condensateur C2 charge tant que la tension retirée du diviseur R1R2R3 devient plus tension sur la stabilisation VD1 et le transistor VT1 du nœud de stabilisation s'ouvre. Certains de son courant de collectionneur sont résumés dans le circuit de l'électrode de commande de thyristor avec un courant du déplacement initial généré par la tension sur le condenseur C6 et le courant découlant de la tension sur les résistances R14 et R16. En conséquence, le thyristor s'ouvre plus tôt et le courant de collecteur du transistor VT4 diminue à 2 ... 2.5 R.

Avec une augmentation de la tension du réseau ou réduisez le courant de charge, la tension augmente sur tous les enroulements du transformateur et, par conséquent, la tension du condenseur C2. Cela conduit à une augmentation du courant de collecteur du transistor VT1, l'ouverture antérieure du thyristor VS1 et la fermeture du transistor VT4, et donc pour réduire la puissance donnée à la charge. Inversement, avec une réduction de la tension de réseau ou l'augmentation du courant de charge, la puissance transmise à la charge augmente. Ainsi, toutes les tensions de sortie sont stabilisées. La résistance de garniture R2 établit leurs valeurs initiales.

Lorsque court-circuit L'une des sorties des oscillations automatiques du module est cassée. En conséquence, le transistor VT4 n'est ouvert que par une cascade de déclenchement sur le transistor VT3 et est fermé par un thyristor VS1 lorsque les réserves de courant de la valeur du transistor VT4 sont de 3,5 ... 4 A. Les paquets d'impulsions apparaissent sur la fréquence de puissance et la fréquence de remplissage d'environ 1 kHz sur les enroulements du transformateur. Dans ce mode, le module peut fonctionner pendant une longue période car le courant de collecteur du transistor VT4 est limité à une valeur admissible de 4 A, et les courants des circuits de sortie sont des valeurs de sécurité.

Afin d'éviter de gros coups de courant à travers le transistor VT4 avec une tension excessivement basse du réseau (140 ... 160 V) et, par conséquent, avec un déclenchement instable d'un thyristor VS1, un nœud de blocage est fourni, ce qui est dans ce cas désactive le module. La tension constante du réseau rectifié à partir du diviseur R18R4 et de l'émetteur de la base de données Transistor VT2 tension de pouls La fréquence de 50 Hz et une amplitude déterminée par le stabiltituron VD3. Leur ratio est choisi de telle sorte que la tension spécifiée du réseau, le transistor VT2 s'ouvre et les impulsions de courant de collecteur ouvrent un thyristor VS1. Le processus d'oscillation automatique s'arrête. Avec une augmentation de la tension du réseau, le transistor se ferme et n'affecte pas le fonctionnement du convertisseur. Pour réduire l'instabilité de la tension de sortie de 12V, un stabilisateur de la compensation de tension sur les transistors (VT5-VT7) avec un réglage continu est appliqué. Sa caractéristique est une limitation actuelle avec une courte fermeture dans la charge.

Afin de réduire l'effet sur d'autres chaînes de la cascade de sortie de canal accompagnement sonore Il se nourrit d'enroulement séparé III.

DANS le transformateur pulsé TPI-3 (T1) s'applique m3000nms m3000nнс x12x20x15 Avec un intervalle d'air de 1,3 mm sur la tige centrale.

Figure. 3. La disposition de l'enroulement du transformateur d'impulsions TPI-3.

Les données d'enroulement du transformateur TPI-3 de l'alimentation d'impulsion sont données:

Tous les enroulements sont fabriqués avec un fil pewtl 0.45. Afin de distribuer uniformément le champ magnétique le long de l'enroulement secondaire du transformateur d'impulsions et de l'augmentation du facteur de communication, l'enroulement I est divisé en deux parties situées dans les première et dernière couches et connectées en série. L'enroulement de stabilisation II est effectué dans une étape de 1,1 mm en une couche. L'enroulement III et la section 1 - 11 (I), 12-18 (iv) sont enroulées dans deux fils. Pour réduire le niveau d'interférence émis, quatre écrans électrostatiques ont été introduits entre les enroulements et un écran de court-circuit sur le magnétotrium.

Sur la planche de filtrage de puissance (Fig. 1), des éléments d'un filtre barrière L1C1-SZ, une résistance de limitation de courant R1 et un dispositif de démagnétisation automatique d'un masque de kinescope sur la thermistance R2 avec des tks positifs, sont placées. Ce dernier fournit l'amplitude maximale du courant de module à 6 A avec une baisse en douceur pour 2 ... 3 s.

Attention!!! Lorsque vous travaillez avec un module d'alimentation et un téléviseur, vous devez vous rappeler que les éléments de la carte de filtrage de puissance et une partie des pièces du module sont sous la tension du réseau. Par conséquent, il est possible de réparer et de vérifier le module d'alimentation et les frais de filtre de tension uniquement lorsqu'il est activé via un transformateur de séparation.

Les transformateurs d'alimentation d'impulsions (TPI) sont utilisés dans des dispositifs d'alimentation d'alimentation de ménage et de bureau pulsés avec une alimentation intermédiaire d'alimentation 127 ou 220 V avec une fréquence de 50 Hz dans une impulsion rectangulaire avec une impulsion rectangulaire jusqu'à 30 kHz, réalisée dans le forme de modules ou d'alimentations: BP, MP-1, MP-2, MP-Z, MP-403, etc. Les modules ont le même schéma et diffèrent uniquement avec le type de transformateur pulsé utilisé et la dénomination de l'un des condensateurs à la sortie du filtre, qui est déterminée par les caractéristiques du modèle dans lequel elles sont appliquées.
Transformateurs TPI puissants pour sources d'impulsions La nutrition est utilisée pour l'échange et la transmission d'énergie aux chaînes secondaires. L'accumulation d'énergie dans ces transformateurs est indésirable. Lors de la conception de tels transformateurs, il est nécessaire de déterminer la portée des oscillations de l'induction magnétique de DV en mode stable. Le transformateur doit être conçu pour fonctionner avec un plus grand nombre de DV, ce qui vous permet d'avoir un nombre plus petit de tours dans l'enroulement de magnétisation, d'augmenter la puissance nominale et de réduire l'induction de la dispersion dans la pratique, la valeur DV peut être limitée à soit l'induction de la saturation de la noyau BS ou une perte dans le circuit magnétique du transformateur.
Dans la plupart des circuits entiers, à moitié éclairés et à double pied de page (équilibré) avec un point médian, le transformateur est excité symétriquement. Dans le même temps, la valeur d'induction magnétique change de symétrie par rapport aux caractéristiques zéro de l'aimantation, ce qui permet d'avoir une valeur maximale théorique de DV égale à la double valeur de l'induction de la saturation de BS. Dans la plupart des schémas à l'horloge utilisées, par exemple, dans des transducteurs à un temps, l'induction magnétique fluctue complètement dans le premier quadrant-quadrant des caractéristiques de magnétisation provenant d'induction résiduelle BR à l'induction de saturation BS limitant le maximum théorique de deux à la valeur (BS - BR) . Cela signifie que si le DV ne se limite pas aux pertes dans le noyau magnétique (généralement à des fréquences inférieures à 50 ... 100 kHz), le transformateur de grandes tailles sera nécessaire pour une seule et même puissance de sortie.
Dans les régimes alimentés à la tension (qui incluent tous les régimes de stabilisants inférieurs), conformément à la loi Faraday, la valeur de DV est déterminée par le travail de la "Volt-seconde" sur l'enroulement primaire. En mode installé, le travail de la "Volt-seconde" sur l'enroulement primaire est réglé à un niveau constant. Le swing d'oscillations d'induction magnétique est donc également constant.
Cependant, avec la méthode habituelle de contrôle du cycle de travail, qui est utilisée par la plupart des puces pour les stabilisants d'impulsions, lors du démarrage et pendant une forte augmentation du courant de charge, le DV peut atteindre une double valeur de la valeur en mode stable. , de sorte que le noyau ne soit pas saturé des processus de transition doit être deux fois moins théorique maximum, si une puce est utilisée, ce qui vous permet de contrôler la valeur du produit "Volt-seconde" (schémas à la perturbation de l'entrée Tension), puis la valeur maximale du produit "Volt-seconde" est fixée au niveau, dépassant légèrement l'établissement vous permet d'augmenter la valeur de DV et d'améliorer les performances du transformateur.
La valeur de l'induction de saturation B S pour la plupart des ferrites pour des champs magnétiques puissants de type 2500NM dépasse la valeur de 0,3 t .. Dans les circuits d'alimentation de tension à deux temps, la magnitude de l'incrément d'induction de DV est généralement limitée à une valeur de 0,3 t .. Avec une fréquence d'excitation croissante jusqu'à 50 kHz, la perte de perte magnétique approche des pertes dans les fils. L'augmentation des pertes dans le noyau magnétique aux fréquences supérieures à 50 kHz conduit à une diminution de la valeur de DV.
Dans des schémas à un tour sans fixer le travail de la "Volt-seconde" pour les cœurs avec (BS-BR), égal à 0,2 T. et, en tenant compte des processus transitoires, la valeur établie de DV est limitée au niveau Sur seulement 0,1 tl perte dans le circuit magnétique à une fréquence de 50 kHz sera insignifiante en raison d'une faible étendue d'oscillations d'induction magnétique. Dans les régimes avec une valeur fixe du travail de la "Volt-seconde", la valeur DV peut prendre des valeurs jusqu'à 0,2 T., ce qui permet de réduire de manière significative les dimensions globales du transformateur de pouls.
Dans les systèmes actuels ciblés de sources d'alimentation (augmentation des transducteurs et des stabilisateurs d'abaissement entraînés par entraînement sur les bobines d'inducteurs liés), la valeur de DV est déterminée par le travail de la "Volt-seconde" sur l'enroulement secondaire à une tension de sortie fixe. Étant donné que le travail de la "Volt-seconde" à la sortie ne dépend pas des modifications apportées à la tension d'entrée, le flux du circuit peut fonctionner avec la valeur de varier près du maximum théorique (sinon de prendre en compte les pertes dans la Core), sans la nécessité de limiter la magnitude de la "Volt-seconde".
Aux fréquences supérieures à 50. La valeur de 100 kHz DV est généralement limitée aux pertes dans le circuit magnétique.
La deuxième étape de la conception de transformateurs puissants pour les sources d'énergie d'impulsions doit être faite bon choix Un type de noyau qui ne sera pas saturé d'un travail donné de la "Volt-seconde" et fournira des pertes acceptables dans les lignes magnétiques et les enroulements de ceux-ci peuvent être utilisés le processus de calcul itératif, cependant, la formule (3 1) et (3 2) mentionnés ci-dessous peuvent calculer la valeur approximative de la zone de la zone la noyau S O SC (le produit de la fenêtre principale ainsi et la surface transversale du pipeline magnétique S) de La formule (3 1) est utilisée lorsque la valeur vitif est limitée à la saturation et à la formule (3.2) - lorsque la valeur DV est limitée aux pertes dans le circuit magnétique dans des cas douteux sont calculés à la fois et la plupart des tables de Les données de référence pour différents cœurs sont sélectionnées pour que le type de noyau, dans lequel le produit S SC dépasse la valeur calculée.

où
Rvh \u003d seigle / l \u003d (puissance de sortie / efficacité);
Au coefficient, en tenant compte du degré d'utilisation de la fenêtre principale, de la zone d'enroulement primaire et du facteur constructif (voir tableau 3 1); FP - Fréquence de fonctionnement du transformateur


Pour la plupart des ferrites pour des champs magnétiques puissants, le coefficient d'hystérésis est à K \u003d 4 10 5 et le coefficient de pertes pour les courants de vortex - KW \u003d 4 10 10.
Dans les formules (3.1) et (3.2), on suppose que les enroulements occupent 40% de la zone de fenêtres principale, le rapport entre les enroulements primaire et secondaire correspond à la même densité de courant dans les deux enroulements, égal à 420 A / CM2, et que les pertes totales dans la reproduction et les enroulements de circuits magnétiques, ils conduisent à la différence de température dans la zone de chauffage de 30 ° C avec refroidissement naturel.
En troisième étape de la conception de transformateurs puissants pour les sources d'énergie d'impulsion, il est nécessaire de calculer l'enroulement du transformateur de pouls.
Dans l'onglet. 3.2 Les transformateurs d'alimentation unifiés du type TPI utilisé dans les récepteurs de télévision sont présentés.








Données enroulement des transformateurs de type TPI travaillant dans blocs d'impulsion La nutrition des récepteurs de télévision stationnaires et portables est présenté dans le tableau 3. 3 Les circuits électriques fondamentaux des transformateurs TPI sont illustrés à la figure 3. 1

[ 28 ]

Désignation du transformateur	Type de pipeline magnétique		Enroulements Vilarov	Type d'enroulement	NOMBRE DE VITKOV	Marque et diamètre du fil, mm
		Primaire		Privé dans 2 fils
		Secondaire, B. 6,3 26 26 15 15 60	2-1 10-13 6-12 5-12 1-4 3-9	Pareil privé Privé aussi		0.75 PEVTL-2 0,28 PEVTL-2
		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire
		Primaire				PEVTL-2 0 18
		Collectionneur		Privé dans 2 fils
		Primaire		Privé dans 2 fils		PEVTL-2 0.18
		Secondaire
						PEVTL-2 0,315
	Tasse m2000 nm-1	Primaire
		Secondaire
BTS YOSTNOY		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire
		Primaire
		Secondaire

Fin du tableau 3.3.

Désignation du transformateur	Type de pipeline magnétique	Nom des enroulements du transformateur	Conclusions des enroulements	Type d'enroulement	NOMBRE DE VITKOV	Marque et diamètre du fil, mm	La résistance dc. Oh.
		Primaire	1-13 13-17 17-19	Privé dans 2 fils
		Secondaire		Centre privé
				Privé dans 3 fils		PEVTL-2 0 355
		Quatrième		Privé dans 2 fils
				Privé dans 4 fils
				Privé dans 4 fils

Les données d'enroulement des transformateurs de type TPI, fonctionnant dans des blocs pulsés de récepteurs de télévision stationnaires et portables, sont indiqués dans le tableau 3 3. Les systèmes électriques connectés de transformateurs TPI sont illustrés à la figure 3 1

10 est 15 15 1412 11

Figure 3 1 Circuits électriques des transformateurs de type TPI-2

3.3. Transformateurs pour transducteurs inversés

Comme mentionné ci-dessus, les transformateurs de transducteurs inverse effectuent les fonctions de l'énergie électromagnétique pendant l'effet de l'impulsion dans le circuit du transistor de commutation et, en même temps, l'élément d'isolement galvanique entre les tensions d'entrée et de sortie du convertisseur ainsi , à l'état ouvert du transistor de navettage sous l'action de la pulsation de commutation, le transformateur de magnétisation principal enroulant le tour inversé est connecté à une source d'énergie, au condenseur du filtre, et le courant de celui-ci augmente linéairement au même temps, la polarité de la tension sur les enroulements secondaires du transformateur est telle que les diodes rectograntes sont verrouillées dans leurs chaînes. Ensuite, lorsque le transistor de commutation est fermé, la polarité de la tension sur tous les enroulements du transformateur est changée en opposé et à l'énergie, stocké dans son champ magnétique, va aux filtres de lissage de la sortie dans les enroulements secondaires du transformateur. Il est nécessaire dans la fabrication d'un transformateur pour assurer l'électroélité Il y aurait une connexion maximale possible entre ses enroulements secondaires. Dans ce cas, la tension de tous les enroulements aura la même forme et les mêmes valeurs de tension instantanées sont proportionnelles au nombre de virages de l'enroulement correspondant de cette manière, le transformateur inversé fonctionne En tant que papillon linéaire et les intervalles d'accumulation d'énergie électromagnétique en elle et la transmission, l'énergie accumulée dans la charge est séparée dans le temps

Pour la fabrication de transformateurs inverse, il est préférable d'utiliser des pipelines magnétiques d'armure en ferrite (avec un espace dans la tige centrale), offrant une magnétisation linéaire

Les principales procédures de conception de transformateurs pour convertisseurs inverse consistent à choisir un matériau et une forme du noyau, déterminant la valeur d'induction de crête, déterminant la taille du noyau, calculant l'écart magnétique et la détermination du nombre de tours et le calcul du nombre de tours et du calcul de la enroulements, avec toutes les valeurs de paramètre requises des éléments du régime de convertisseur, tels que

l'inductance de l'enroulement primaire des courants du transformateur, des pics et normalisés et le coefficient de transformation doivent être déterminés avant la procédure de calcul.

Sélection du matériau et de la forme centrale

Le matériau pour le noyau de transformateur inverse est le plus souvent utilisé des cœurs toroïdaux de molybdène-permallo-permalloe Permalloe a des pertes plus élevées, mais elles sont également souvent utilisées à des fréquences inférieures à 100 kHz, lorsque les commutateurs du flux magnétique sont faibles - dans l'accélérateur et la course inverse transformateurs utilisés en mode courant continu. Les cœurs en poudre sont parfois utilisés, mais ils ont une valeur de perméabilité magnétique trop faible, soit une perte trop importante pour utilisation pratique Dans des sources d'énergie pulsées à des fréquences de plus de 20 kHz.

Les valeurs élevées de la perméabilité magnétique (3 ooky ... 100 LLC) des principaux matériaux magnétiques ne permettent pas de stocker beaucoup d'énergie. Cette propriété est acceptable pour le transformateur, mais pas pour l'inducteur inducteur. Un grand nombre de L'énergie qui doit être bloquée dans l'accélérateur ou le transformateur de la course inverse est effectivement concentrée dans l'intervalle d'air, ce qui brise le trajet des lignes de courant magnétique à l'intérieur du noyau avec une grande perméabilité magnétique. Dans les noyaux de molybdène-permallolle et de poudre, l'énergie s'accumule dans un liant non magnétique qui maintient les particules magnétiques ensemble. Ce jeu distribué ne peut pas être mesuré ou défini directement, la perméabilité magnétique équivalente est donnée pour l'ensemble du noyau, en tenant compte du matériau non magnétique.

Définition de l'induction maximale

Les valeurs de l'inductance et du courant calculées ci-dessous concernent l'enroulement primaire du transformateur. Le seul enroulement de la bobine d'inductance habituelle (papillon) appellera également enroulement primaire. La valeur requise de l'inductance L et la valeur de crête du courant de court-circuit à travers la bobine de l'inductance 1kz est déterminée par le schéma d'application. La magnitude de ce courant est définie par le circuit de limitation de courant ensemble, les deux valeurs déterminent la valeur d'énergie maximale que la bobine d'inductance doit stocker (dans l'écart) sans saturation du noyau et avec des pertes acceptables dans les lignes et les fils magnétiques. .

Ensuite, il est nécessaire de déterminer la valeur maximale maximale de l'induction de l'hydrogène, ce qui correspond au courant de crête 1x - pour minimiser la taille de l'espace requis pour l'accumulation de l'énergie requise, la bobine d'inductance doit être utilisée autant que possible dans le mode d'induction maximum. Cela vous permet de minimiser le nombre de tours dans les enroulements, les pertes pour les courants de Vortex, ainsi que la taille et le coût de la bobine d'inductance.

En pratique, la valeur du BTS est limitée à la saturation du noyau BS ou des pertes dans le circuit magnétique. Les pertes dans le noyau de la ferrite sont proportionnelles à la fois à la fréquence et à la portée complète de la variation de l'induction du DV pendant chaque cycle de commutation (commutation), érigée dans un degré de 2.4.

Dans les stabilisants fonctionnant en mode courant continu (échevets dans des stabilisateurs à basse passe et transformateurs dans des circuits alternatifs), les pertes dans le noyau de bobine à inductance à des fréquences inférieures à 500 kHz sont généralement insignifiantes, car les écarts d'induction magnétique d'un niveau de travail constant sont insignifiants. Dans ces cas, la valeur de l'induction maximale peut être presque égale à la valeur de l'induction de saturation avec une petite marge. La valeur de l'induction de saturation pour les plus puissantes ferrites pour des champs forts de type 2500H1 \\ / 1C est supérieure à 0,3 t.. La valeur d'induction maximale peut donc être sélectionnée égale à 0,28.P...3,3 T.

Je vais présenter la mienne (partiellement la vérité empruntée d'une personne spéciale plus escarpée dans cette affaire, je pense que cela ne sera pas offensé) Pyat dans cette tirelire.
Avant de désassembler non nocifs pour mesurer la qualité de l'inductance des enroulements, et mieux mieux supprimer ces données de l'échantillon en direct à comparer après la réparation.
En blocage - Sèche-cheveux ne aide pas toujours dans le cas de grands cœurs. J'avais l'habitude de scinder d'abord avec un petit tuile de laboratoire, puis avec un plat plat
Une bouilloire électrique (il y a même un interrupteur thermique de 150 degrés, mais il est possible d'inclure et de sélectionner la température pour la réassurance à travers la version ultérieure). J'ai nécessairement installé étroitement la partie libre de la ferrite (si un côté du collage est pré-mélangé par l'afflux de l'adhésif) à la surface froide du chauffage puis allumé.
Lorsque le désassemblage, la principale patience - tira le plus fort et le problème est superflu.
Sur les noyaux - avec désassemblage et assemblage inversé, il n'y avait presque aucun problème sauf grundigs et Panasonic. Dans le Hurdelov (rempli d'un TPI composé dans une ancienne TV), les principaux problèmes sont les mêmes avec des noyaux plus précisément avec leur configuration. Pour mettre un autre noyau approprié de taille en raison du fait que la fréquence de fonctionnement de ces TPI est de 3 à 5 fois des noyaux plus élevés et basse fréquence ne les vit pas. Dans ce cas, l'utilisation de cœurs de la grande FBT est enregistrée. Pour une récréation complète, un échantillon vivant est requis du même produit pour comparer les caractéristiques. (Si c'est très tendu à restaurer - il y a)
(Questions sur les coûts et la faisabilité de ces œuvres, veuillez ne pas préciser, mais le fait reste un fait - de tels hybrides.)
Avec certains Panasi, l'astuce réside dans de très petites lacunes et ici, il aide la mesure préliminaire de l'inductance.
Je ne conseille pas de coller la super-discussion à t k avait plusieurs répétitions en raison de la fissuration de la couture adhésive. Une goutte d'époxy est certainement véritablement mais plus fiable, et après avoir collée, il est bon de serrer l'articulation (par exemple, nourrir la tension constante à l'enroulement - il le tire toujours et il sera également légèrement réchauffé).
A propos d'une casserole avec de l'eau bouillante - Je confirme le cas avec FBT (il était nécessaire d'expirer les noyaux de 30 morts FLAS) fonctionne bien, tellement sur le TPI, qui n'avait pas de rembobinage.
Sur le ce moment Tout ce qui a été réécompagné (par moi et dans des cas particulièrement graves mentionnés n.novasculaires spéciaux) fonctionne. Il y avait même des résultats de rembobinage réussis. transformateurs minuscules (Avec un multiplicateur externe) de suffisamment d'anciens moniteurs industriels, mais le secret du succès de l'imprégnation sous vide des enroulements (par la façon dont Nikolai impressionne presque toutes la transrélès révélée, à l'exception de la diffusion franche) et sur le genou, elle n'est malheureusement pas traitée.
Device de Rematik mentionné récemment récemment des trains de tableau de bord Mercedes - a tout montré que tout va bien sur une transe délibérément punir, cependant, le dispositif diéménien a également trompé - la transe de la transe à une tension assez grande qui sanglote - mais lui a permis de le mesurer à basse.