Zariadenie na meranie kvality koordinácie podávača s anténou (CSW-meter) je nevyhnutnou súčasťou amatérskej rozhlasovej stanice. Ako spoľahlivé informácie o stave antény farmy dávajú takéto zariadenie? Prax ukazuje, že nie všetky výrobné výrobné CSW merače poskytujú vysokú presnosť merania. Do ešte väčšej miery je to pravda, pokiaľ ide o domáce štruktúry. V čitateľoch ponúkaných čitateľom, článok popisuje CSW meter s aktuálnym transformátorom. Zariadenia tohto typu boli rozšírené z profesionálov aj rádiových amatérov. Článok predstavuje teóriu svojej práce a analyzovala faktory ovplyvňujúce presnosť meraní. Dokončí svoj opis dvoch jednoduchých praktických dizajnov KSW metrov, ktorých charakteristiky uspokojí najnáročnejší rádio amatérsky.

Trochu teórie

Ak je homogénna spojovacia čiara (podávač) pripojený k vysielaču s odporom odolnosti zo ZO vĺn načíta do odolnosti ZN ≠ Zo, potom sa vyskytuje incident a odráža vlna. Odrazový koeficient G (odraz) sa všeobecne určuje ako pomer amplitúdy, ktorá sa odráža z vlnovej zaťaženia do amplitúdy incidentu. Odrazové koeficienty v prúde R, a na napätie RU sa rovnajú pomeru zodpovedajúcich hodnôt v odrazených a incidelných vlnách. Fáza odrazeného prúdu (vzhľadom na padajúce) závisí od vzťahu medzi Zn a ZO. Ak Zn\u003e Zo, potom odzrkadľovaný prúd bude antifázový incident, a ak Zn

Hodnota koeficientu odrazu R je určená vzorcom

tam, kde RN a XN - resp. Aktívne a reaktívne zložky odolnosti proti zaťaženiu pri čisto aktívnom zaťažení XN \u003d 0 vzorec zjednodušuje R \u003d (RN-ZO) / (RN + ZO). Napríklad, ak je kábel s vlnovou odolnosťou 50 ohmov je naplnený odporom odporom 75 ohmov, potom sa odrazový koeficient bude R \u003d (75-50) / (75 + 50) \u003d 0,2.

Na obr. 1 a distribúcia napätia UL a prúd IL pozdĺž čiary je pre tento prípad (straty v riadku sa neberú do úvahy). Stupnica pozdĺž osi Ordinácie pre prúd sa prijíma v Zo krát viac - súčasne oba grafy budú rovnakou vertikálnou veľkosťou. Bodkovaná čiara - napäťová grafika Uh a prúd IO v prípade, že RN \u003d ZO. Užíva sa napríklad časť línie λ. Vo väčšej dĺžke bude obraz cyklicky opakovaný každý 0,5λ. V týchto bodoch čiary, kde sa fázy pádu a odrazení zhodujú, napätie je maximálne a rovné max- \u003d použité (1 + R) \u003d použité (1 + 0,2) \u003d 1,2U a v tých, kde Fázy sú opačné - minimálne a rovné ul min \u003d použité (1 - 0,2) \u003d \u003d 0.8UL. Podľa definície CWP \u003d UR max / / ul min \u003d 1L2ULO / 0I8U \u003d 1I5.

Vzorce na výpočet KSV a R sa dá písať nasledovne: KSV \u003d (1 + R) / (1-R) \u200b\u200ba R \u003d \u003d (KSV-1) / (KSV + 1). Poznamenávame dôležitý bod - súčet maximálneho a minimálneho stresu UL max + ul min \u003d použité (1 + R) + použité (1 - R) \u003d 2Uno, a ich rozdiel UL max - ul min \u003d 2ULO. Pomocou získaných hodnôt je možné vypočítať silu incidentovej vlny RPAD \u003d UH2 / ZO a výkon odrazenej vlny potr \u003d \u003d (RUO) 2 / ZO. V našom prípade (pre ksv \u003d 1,5 a R \u003d 0,2) bude sila odrazenej vlny iba 4% sily incidentu.

Definícia CWW na meranie distribúcie napätia pozdĺž stránky pri hľadaní hodnôt UL max a UL min bol široko používaný v minulosti

nielen na podnikových leteckých spoločnostiach, ale aj v koaxiálnych podávačoch (hlavne na VHF). Na tento účel sa použil meracia časť podávača, ktorá má dlhú pozdĺžnu štrbinu, pozdĺž ktorej bol vozík presunutý do sondy vloženej do nej - hlava RF voltmetra.

CWC môže byť určená meraním prúdu I v jednom z drôtov s drôtenými vodičmi na časti menej ako 0,5λ. Určenie maximálnych a minimálnych hodnôt vypočítajte CWS \u003d IMAX / IMIN. Ak chcete merať prúd, konvertor prúdu prúdu sa používa vo forme prúdu prúdového transformátora (TT) s nosným odporom, napätím, na ktorom je proporcionálny a simulovať aktuálny prúd. Zabudli sme zaujímavý fakt - s určitými parametrami TT na jeho výstupe, je možné získať napätie rovné napätiu na linke (medzi vodičmi), t.j. Utl \u003d ilzo.

Na obr. 1, B sú uvedené spoločne harmonogram zmeny pozdĺž čiary a grafom zmeny UTL. Grafy majú rovnakú amplitúdu a tvar, ale posunuli sa jeden vzhľadom k inému o 0,25x. Analýza týchto kriviek ukazuje, že je možné definovať M (alebo CWS) so súčasným meraním hodnôt UR a UTL kdekoľvek. Na miestach Maxima a minimá oboch kriviek (bodov 1 a 2) je to zrejmé: Pomer týchto hodnôt UR / UTL (alebo UTL / UR) sa rovná CWP, množstvo je 2 eo, A rozdiel je 2RULO. Pri medziľahlých bodoch, UR a UTL sú posunuté vo fáze, a potrebujú byť pridané už ako vektory, avšak vyššie uvedené pomery sú zachované, pretože odrazená vlna napätia je vždy nepriamo vo fáze odrážajúcu aktuálnu vlnu a RULO \u003d RUTLO.

Zariadenie obsahujúce voltmeter, kalibrovaný konvertor prúdu napätia a dedukčný systém určí parametre čiary ako R alebo CWS, ako aj RPAD a ROTR, keď je zapnutý kdekoľvek.

Prvé informácie o zariadení tohto druhu odkazujú na rok 1943 a reprodukované. Praktické zariadenia prvého autora boli opísané v. Možnosť systému, ktorá je braná ako základ, je znázornená na obr. 2. Zariadenie obsahovalo:

• snímač napätia je kapacitný delič na C1 a C2 s výstupným napätím UC, oveľa menej ako napätie na riadku čiary. Pomer p \u003d UC / ul sa nazýva komunikačný koeficient;
• súčasný transformátor T1 navinutý na magnetickom okruhu karbonylového kruhu. Jeho primárne vinutie malo jeden obrat vo forme vodiča prechádzajúceho cez stred kruhu, sekundárne-n otáčky, zaťaženie na sekundárne vinutie - odpor R1, výstupné napätie - 2UT. Sekundárne vinutie môže byť vyrobené z dvoch samostatných vinutí s napätím UT a s jeho nosným odporom, ale je to vhodnejšie pohodlnejšie, aby sa jedno navíjanie s kohútikom od stredu;
• detektory na diódy VD1 a VD2, spínač SA1 a voltmeter na mikroúmetri RA1 s ďalšími odpormi.

Sekundárne vinutie T1 transformátora je zahrnuté tak, že pri pripájaní vysielača doľava podľa obvodu konektora a zaťaženie je vpravo, celkové napätie UC + UT prichádza do diódy VD1 a VD2 dióda je odlišná. Pri pripájaní k výťažku KSV metra odporového referenčného zaťaženia s odporom rovnajúcim sa odolnosťou vĺn čiary, odrazená vlna chýba, a preto napätie na VD2 môže byť nula. To sa dosahuje v procese vyváženia zariadenia vyrovnaním ut a UC napätia s použitím kondenzátora orezaného C1. Ako bolo uvedené vyššie, po takomto nastavení bude hodnota rozdielu napätia (s Zn ≠ ZO) úmerná koeficientom odrazu G. merania s reálnym zaťažením. Po prvé, v polohe SA1 prepínača zobrazenej na schéme ("fading wave"), Calibračný variabilný odpor R3 je nastavený na zariadenie pre posledné rozdelenie stupnice (napríklad 100 μA). Spínač SA1 sa potom prenesie do spodnej polohy ("odrazená vlna") a počítať hodnotu vo vzťahu k puzdu s RH \u003d 75 Ohm, zariadenie musí vykazovať 20 μA, čo zodpovedá R \u003d 0,2. Hodnota KSSP je určená vyššie uvedeným vzorcom - KSV \u003d (1 +0,2) / / (1-2) \u003d 1,5 alebo KSV \u003d (100 + 20) / / ((100-20) \u003d 1,5. V tomto príklade sa predpokladá, že detektor je lineárny - v skutočnosti je potrebné zaviesť pozmeňujúci a doplňujúci návrh, ktorý zohľadňuje jej nelinearitu. Pri vhodnej kalibrácii môže byť zariadenie použité na meranie padajúceho a odrazeného výkonu.

Presnosť metra KSV ako meracieho zariadenia závisí od množstva faktorov, primárne na presnosť vyvažovania zariadenia v polohe SA1 "odrazená vlna" v RN \u003d ZO. Ideálne vyvažovanie zodpovedá napätia UC a UT, rovnakého veľkosti a prísne oproti fáze, t.j. ich rozdiel (algebraické množstvo) je nula. V skutočnom dizajne je nevyvážené zvyšky UOS vždy. Zvážte príklad, ako je ovplyvnený konečným výsledkom meraní. Predpokladajme, že pri vyvažovaní sa ukázalo na napätie US \u003d 0,5 V a UT \u003d 0,45 V (t.j. strata 0,05 b, čo je celkom reálne). S zaťažením RN \u003d 75 Ohm v 50-ohmic linke, naozaj máme CW \u003d 75/50 \u003d 1,5 a R \u003d 0,2, a hodnota odrazenej vlny, prepočítaná na vnútorné abstraktné hladiny, bude RUC \u003d 0,2x0,5 \u003d 0, 1 V a Rut \u003d 0,2x0,45 \u003d 0,09 V.

Otočte na obr. 1, b, krivky, na ktorých sú uvedené pre CSW \u003d 1,5 (krivky ul a UTL pre linku v našom prípade, zodpovedajú UC a UT). V bode 1 US max \u003d 0,5 + 0,1 \u003d 0,6 V, UT min \u003d 0,45 - 0,09 \u003d 0,36 V a KSV \u003d 0,6 / 0,36 \u003d 1,67. V bode 2UTMAX \u003d 0,45 + 0,09 \u003d 0,54 V, UCMIN \u003d 0,5 - 0,1 \u003d 0,4 a KSV \u003d 0,54 / 0,4 \u003d 1,35. Z tohto jednoduchého výpočtu je možné vidieť, že v závislosti od miesta zahrnutia takého ksv metra do riadku s skutočným KSV \u003d 1,5, alebo keď sa mení dĺžka linky medzi prístrojom a zaťažením, rôznymi hodnotami KSV možno čítať - od 1,35 do 1,67!

Čo môže viesť k nepresným vyvážením?

1. Prítomnosť napätia odrezania gerónovej diódy (v našom prípade, VD2), v ktorom prestane vykonávať - \u200b\u200bpribližne 0,05 V. SO UOCT< 0,05 В прибор РА1 покажет "ноль" и можно допустить ошибку в балансировке. Относительная неточность значительно уменьшится, если поднять в несколько раз напряжения Uc и соответственно UT. Например, при Uc = 2 В и UT = 1,95 В (Uост = 0,05 В) пределы изменения КСВ для приведенного выше примера будут уже только от 1,46 до 1,54.

2. Prítomnosť frekvenčnej závislosti uc alebo ut napätia. V tomto prípade je možné dosiahnuť presné vyrovnávanie nie je v celom rozsahu prevádzkových frekvencií. Budeme analyzovať príkladom jednej z možných príčin. Predpokladajme, že kondenzátor sa používa v prístroji C2 kapacitu 150 PF s výstupnými výstupmi s priemerom 0,5 mm a 10 mm dlhým. Nameraná indukčnosť drôtu takéhoto priemeru s dĺžkou 20 mM sa rovná l \u003d 0,03 μH. Na hornej prevádzkovej frekvencii F \u003d 30 MHz odolnosť kondenzátora bude XC \u003d 1 / 2πFS \u003d -J35.4 Ohm, celková reaktívna odolnosť záverov XL \u003d 22πFL \u003d J5.7 Ohm. V dôsledku toho sa odolnosť spodného ramena deliča zníži na hodnotu -J35.4 + J5F7 \u003d -J29.7 OH (zodpovedá kondenzátoru s kapacitou 177 pF). Súčasne, pri frekvenciách zo 7 MHz a pod účinkom záverov je zanedbateľný. Preto by sa mal použiť výstup - v dolnom ramene deliča, nepršavé kondenzátory s minimálnymi závermi (napríklad, podpora alebo prechod) a zahrnutie viacerých kondenzátorov je paralelné. Závery "horného" kondenzátora C1 prakticky neovplyvňujú situáciu, pretože XC má najvyšší kondenzátor niekoľko desiatok časov viac ako nižšie. Je možné získať jednotné vyváženie v celej pracovnej skupine frekvencií pomocou pôvodného riešenia, ktorý sa bude diskutovať pri opise praktických štruktúr.

3.2. Indukčná odolnosť sekundárneho vinutia T1 pri nižších frekvenciách prevádzkového rozsahu (~ 1,8 MHz) sa môže významne posúvať R1, ktorý zníži UT a jeho fázový posun.

3.3. Odolnosť R2 je súčasťou reťazca detektora. Vzhľadom k tomu, podľa schémy, je to shunt C2, v nižších frekvenciách, koeficient rozdelenia môže získať frekvenciu a fázovú závislosť.

3.4. V diagrame. 2 Detektory na VD1 alebo VD2 v otvorenom stave sa posúvajú so svojím vstupným odporom RBX spodným ramenom kapacitného delič na C2, t.j. RBX pôsobí rovnakým spôsobom ako R2. Vplyv RBX je nevýznamný (R3 + R2) viac ako 40 COM, čo vyžaduje použitie citlivého indikátora RA1 s celkovým prúdovým prúdom nie viac ako 100 μA a RF napätia na VD1 aspoň 4 V.

3.5. Vstupné a výstupné konektory ksv meter sú zvyčajne oddelené 30 ... 100 mm. Pri frekvencii 30 MHz bude rozdiel v fázach napätia na konektoroch α \u003d [(0,03 ... 0,1) / 10] 360 ° - 1 ... 3,5 °. Ako to môže ovplyvniť prácu, ktorá bola preukázaná na obr. 3, A a obr. 3, b. Rozdiel v obvodoch na týchto obrázkoch je, že kondenzátor C1 je pripojený k rôznym konektorom (T1 v oboch prípadoch sa nachádza na stredu vodiča medzi konektormi).

V prvom prípade sa nekompenzovaný zvyšok môže znížiť, ak opravujete UOCT fázu pomocou malého paralelného kondenzátora SC, a v druhej - na zahrnutie malej indukčnosti LC vo forme slučky drôtu. Táto metóda sa často používa v domácich aj "značkových" ksv metroch, ale nemalo by sa to urobiť. Aby ste sa uistili, že stačí na otáčanie zariadenia tak, aby bol vstupný konektor výstup. Zároveň sa výrazne zvýši kompenzácia, ktorá pomohla otáčať, bude sa výrazne zvýšiť. Pri práci na reálnom linke s nekonzistentným zaťažením, v závislosti od dĺžky čiary sa zariadenie môže dostať do takéhoto miesta na čiaru, kde zavedená korekcia "zlepší" skutočný KSW alebo, naopak, "zhoršuje sa "IT. V každom prípade bude nesprávny počet. Odporúčanie - Konektory umiestnite čo najbližšie k sebe a použite nižšie uvedený originálny obvod.

Na ilustráciu toho, koľko príčin, ktoré sú uvedené vyššie, dôvody presnosti svedectva KSV metra na obr. 4 ukazuje výsledky kontroly dvoch výrobcov výrobcov. Overenie bolo, že nekonzistentné zaťaženie vypočítaným KSV \u003d 2,25 bolo stanovené na konci riadku pozostávajúceho zo série postupne pripojených káblových segmentov so ZO \u003d 50 Ohm dĺžkou každého λ / 8.

Počas procesu merania sa linka s plnou dĺžkou zmenila z λ / 8 až 5 / 8λ. Boli skontrolované dva nástroje: lacná značka x (krivka 2) a jeden z najlepších modelov - vták 43 (krivka 3). Krivka 1 zobrazuje pravdivé CWS. Ako sa hovorí, komentáre sú zbytočné.

Na obr. 5 znázorňuje graf chyby merania z hodnoty D (smerovanie) metra KSV. Podobné grafy pre CBW \u003d 1 / KSV sú uvedené v. Aplikované na konštrukciu z obr. 2 Tento koeficient sa rovná pomeru napätia RF na dióda VD1 a VD2 pri pripájaní k výstupu KSV-metra zaťaženia RN \u003d ZO D \u003d 20LG (2U / UOS). Čím lepšie bolo možné vyvážiť schému (čím menej UEST), tým vyšší D. Môžete tiež použiť indikátor indikátora RA1 - D \u003d 20 x x LG (iPad / IOTR). Táto hodnota D však bude menej presná kvôli nelinearite diód.

Graf horizontálnej osi je odložený reálnymi hodnotami QCV a na vertikálnom meraní s prihliadnutím na chybu v závislosti od hodnoty d z metra KSV. Bodkovaná čiara zobrazuje príklad - skutočný KSV \u003d 2, zariadenie C D \u003d 20 DB poskytne indikáciu 1,5 alebo 2,5, a s D \u003d 40 dB, 1.9 alebo 2.1.

Z údajov o literatúre, CSW-meter podľa schémy obr. 2 má D - 20 dB. To znamená, že bez podstatnej korekcie nie je možné použiť na presné merania.

Druhým najdôležitejším dôvodom pre nesprávne svedectvá merač KSV je spojené s nelinearitou charakteristík diód detektorov volt-ampry. To vedie k závislosti svedectva z úrovne napájania, najmä v počiatočnej časti indikátora RA1. V značkách KSW metrom sú často dve váhy na indikátore - pre malé a veľké úrovne výkonu.

T1 prúdový transformátor je dôležitou súčasťou metra KSW. Jeho hlavné charakteristiky sú rovnaké ako v známejšia transformátor napätia: počet otáčok primárneho vinutia N1 a sekundárny N2, transformačný koeficient K \u003d N2 / N1, prúd sekundárneho vinutia I2 \u003d L1 / K. Rozdiel je, že prúd cez primárne vinutie je určené vonkajším reťazcom (v našom prípade je prúd v podávači) a nezávisí od odporu zaťaženia sekundárneho vinutia R1, takže prúd L2 je tiež nezávislý hodnota odporu rezistora R1. Napríklad, ak podávač zo \u003d 50 ohmov prechádza napájaním p \u003d 100 W, prúd I1 \u003d √P / ZO \u003d 1,41 A a keď do K \u003d 20, sekundárny navíjací prúd bude L2 \u003d I1 / K - 0,07 A , Napätie na výstupoch sekundárneho vinutia sa stanoví hodnotou R1: 2UT \u003d L2 X R1 a pri R1 \u003d 68 OHMS bude 2UT \u003d 4,8 V. Sila p \u003d (2UT) 2 / R1 \u003d 0,34 W rezistora. Venujte pozornosť zvláštnosti súčasného transformátora - čím menej otočí v sekundárnom vinutí, tým väčšie je napätie na jeho výstupoch (v rovnakom R1). Najťažší režim pre prúdový transformátor je redlingový režim (R1 \u003d ∞), zatiaľ čo napätie na jeho výstupe prudko zvyšuje, magnetický liek bol nasýtený a zahrievaný toľko, že sa môže zrútiť.

Vo väčšine prípadov sa v primárnom vinutí používa jeden obrat. Toto kolo môže mať rôzne formy, ako je znázornené na obr. 6, A a obr. 6, b (sú rovné), ale navíjanie na obr. 6, B je už dva otáčky.

Samostatnou otázkou je použitie obrazovky pripojenej k obrazovke vo forme trubice medzi centrálnym drôtom a sekundárnym vinutím. Na jednej strane sa obrazovka eliminuje kapacitnú väzbu medzi vinutiami, ako mierne zlepšuje rovnováhu rozdielny signál; Na druhej strane, obrazovka má vortexové prúdy, ovplyvňujú aj vyrovnávanie. Prax ukázala, že s obrazovkou a bez neho môžete získať približne rovnaké výsledky. Ak sa obrazovka stále používa, malo by sa minimálne, približne rovná šírke aplikovanej magnetickým jadrom a spojte sa so širokým krátkym vodičom s puzdrom. Obrazovka "zem" by sa mala vykonať na strednej línii ekvidistenta z oboch konektorov. Môžete použiť mosadznú trubicu s priemerom 4 mm od teleskopických antén.

Pre CSW meters, magnetické trubice feritového kruhu s veľkosťou K12x6x4 a dokonca aj K10x6x3 sú vhodné na prechádzanie výkonu až do 1 kW. Prax ukázala, že optimálny počet otáčok P2 \u003d 20. V indukcii sekundárneho vinutia 40 ... 60 μH je najväčšia frekvenčná rovnomernosť (prípustná hodnota až 200 ug). Je možné použiť magnetické čiary s permeabilitou od 200 do 1000, zatiaľ čo je žiaduce zvoliť štandardnú veľkosť, ktorá zabezpečí optimálnu indukčnosť vinutia.

Môžete použiť magnetické potriče a s menšou priepustnosťou, ak aplikujete veľké veľkosti, zvýšte počet otáčok a / alebo znížte odpor R1. Ak je priepustnosť dostupných magnetických potrubí neznáma, ak existuje merač indukčnosti, možno ho určiť. Ak to chcete urobiť, malo by to byť potiahnuté desiatimi zmenami na neznáme magnetické jadro (twist sa považuje za meranie indukcie cievky L (μg) a nahradiť túto hodnotu vo vzorci μ \u003d 2,5 LDSR / S, kde DSR je priemerný priemer magnetického potrubia v cm; Sekcia S - jadra v cm2 (príklad - K10x6x3 DCP \u003d 0,8 cm a S \u003d 0,2x0,3 \u003d 0,06 cm2).

Ak je známe, že μ magnetické potrubie je možné vypočítať indukčnosť vinutia z n otáčok: L \u003d μln 2 S / 250DCP.

Uplatniteľnosť magnetických čiar na úroveň výkonu 1 kW a viac je možné skontrolovať na 100 W v podávači. Aby ste to urobili, je potrebné dočasne zaviesť odpor R1, hodnota 4-krát väčšia, resp. UT napätie sa tiež zvýši 4-krát, a to je ekvivalentné zvýšeniu výkonu výkonu o 16-krát. Ohrievanie magnetického potrubia je možné skontrolovať výkon (napájanie v časovom odporcom R1 sa tiež zvýši 4-krát). V reálnych podmienkach sa energia na R1 rezistore zvýši v pomere k rastu výkonu v podávači.

CWS-metre UT1MA

Dve konštrukcie metra UT1MA KSV, ktoré budú diskutované nižšie, majú prakticky rovnakú schému, ale inú realizáciu. V prvej verzii (CMA - 01) vysokofrekvenčný senzor a indikátorová časť oddelená. Snímač má vstupné a výstupné koaxiálne konektory a môžu byť inštalované kdekoľvek v dráhe podávača. Je pripojený k trojnásobnému indikátoru kábla akejkoľvek dĺžky. V druhom uskutočnení (CMA - 02) sú obe uzly umiestnené v jednom prípade.

Schéma KSW - meter je znázornená na obr. 7 a odlišuje sa od základného diagramu. 2 prítomnosť troch korekčných obvodov.

Zvážte tieto rozdiely.

1. Horné rameno kapacitného denider C1 je vyrobené z dvoch identických konštantných kondenzátorov C1 \u003d C1 "+ C1" pripojené k vstupným a výstupným konektorom. Ako je uvedené v prvej časti článku, fázy napätia na týchto konektoroch sa mierne líšia a s takýmto zahrnutím fázy UC v priemere a dodáva sa bližšie k fáze UT. To zlepšuje vyváženie zariadenia.
2. Kvôli zavedeniu cievky L1 sa horná odolnosť voči kapacitným deličom stáva frekvenčne závislá, ktorá umožňuje vyrovnanie na hornom okraji pracovného rozsahu (21 ... 30 MHz).
3. Výber rezisie R2 (t.j. konštantný čas reťazca R2C2) môže byť kompenzovaný za nevyváženosť, spôsobená poklesom Zatohlania a jeho fázovým posunom na spodnom okraji rozsahu (1,8 ... 3,5 MHz).

Okrem toho sa vyváženie uskutočňuje orezaným kondenzátorom, ktorý je súčasťou spodného ramena deličovaného. Zjednodušuje inštaláciu a umožňuje aplikovať nízko-výkon s nízkym rozsiahlym orezaným kondenzátorom.

Dizajn poskytuje schopnosť merať výkon incidentu a odrazených vĺn. Na tento účel sa SA2 prepínač na indikačný obvod namiesto striedavého kalibračného odporu R4 predstavuje rezistor R5 zdvih, na ktorý je nainštalovaný požadovaný limit nameraného výkonu.

Použitie optimálnej korekcie a racionálneho konštrukcie zariadenia umožnilo získať referenčný koeficient D 35 ... 45 dB vo frekvenčnom pásme 1,8 ... 30 MHz.

Nasledujúce podrobnosti sa aplikujú na KSW metr.

Sekundárne vinutie transformátora T1 obsahuje 2 x 10 otáčok (navíjanie v 2 vodičoch) s drôtom 0,35 PEV umiestneným rovnomerne na permeabilite ferito-B K12 X 6 x 4 približne 400 (meraná indukčnosť ~ 90 ug).

Rezistor R1 - 68 OM MLT, výhodne bez skrutkovej drážky na telesovej rezistore. Keď je prechádzajúci výkon menší ako 250 W, postačuje zriadiť odpor s disperznou kapacitou 1 W s výkonom 500 W - 2 W. S výkonom 1 kW môže byť R1 odpor tvoriť dvoch paralelných rezistorov s odporom 130 ohmov a kapacitou 2 W. Avšak, ak je COP, je určený pre vysokú úroveň výkonu, dáva zmysel zvýšiť dvakrát počtu otáčok sekundárneho t1 (až 2 x 20 otáčok). To umožní 4-krát na zníženie požadovaného rozptylu výkonu rezistora R1 (zatiaľ čo kondenzátor C2 by mal mať dvojnásobok veľkej kapacity).

Kapacita každej z kondenzátorov s G a C1 môže byť v rozsahu 2,4 ... 3 pF (CT, CTC, CD do prevádzkového napätia 500 V s P ≥ 1 kW a 200 ... 250 V s nižším výkonom). Kondenzátory C2 - Na akýchkoľvek napätiach (KTK alebo inom nefunkčnom, jednom alebo 2 - 3 rovnobežnom) je kondenzátor C3 malým orezaním s limitmi kapacity 3 ... 20 PF (PDA - M, CT - 4). Požadované Kapacita C2 kondenzátor závisí od celkovej veľkosti špičky špičky kapacitného deliča, do ktorého okrem kondenzátorov s "+ C1", tiež C0 ~ 1 PF kapacity medzi sekundárnym vinutím T1 transformátora a centrálnym vodičom , Celková nádrž dolného ramena - C2 plus C3 pri R1 \u003d 68 ohmov by mala byť približne 30-krát viac ako nádrž hornej. Diodes VD1 a VD2 - D311, C4, C5 a C6 Kondenzátory 0,0033 ... 0,01 μF ( km alebo iná vysoká frekvencia), indikátor RA1 - M2003 s celkovou odchýlkou \u200b\u200bprúdu 100 μA, variabilný rezistor R4 - 150 kV SP - 4 - 2M, R4 - 150 rezistor. R3 rezistor Odpor 10 Com - chráni indikátor pred možným preťažením.

Môže sa stanoviť veľkosť korekčnej indukčnej indukcie L1. Pri vyvažovaní zariadenia (bez L1) je potrebné všimnúť si polohu rotora rotora kondenzátora C3 pri 14 a 29 MHz, potom ho vypadne a meranie nádoby v oboch výrazných polohách. Predpokladajme, že pre hornú frekvenciu bola nádoba nižšia ako 5 pF, a celková nádrž dolného ramena deličovadla je asi 130 pF, to znamená, že rozdiel je 5/130 alebo približne 4%. Preto pre frekvenčné zarovnanie je potrebné pri frekvencii 29 MHz, aby sa znížila odolnosť horného ramena aj ~ 4%. Napríklad, keď C1 + C0 \u003d 5 PF Capacionance Resistance XC \u003d 1 / 2πFS - J1100 OHM, XC - J44 OHM a L1 \u003d XL1 / 2πF \u003d \u003d 0,24mkhn.

Vo autorachových zariadeniach mal Coil L1 8 ... 9 otočí s Pelsho drôtom 0,29. Vnútorný priemer cievky je 5 mm, navíjanie je husté, nasledované impregnačným lepidlom BF - 2. Konečný počet otáčok je zadaný po jeho inštalácii na mieste. Spočiatku je vyvážené pri frekvencii 14 MHz, potom je frekvencia 29 MHz a počet otáčok cievky L1 sú vybrané, v ktorom je schéma vyvážená na oboch frekvenciách v rovnakej polohe zdvihu C3.

Po dosiahnutí dobrého vyváženia na stredných a horných frekvenciách je frekvencia 1,8 MHz, odpor variabilného odporu 15 ... 20 kΩ je dočasne vložený do rezistora R2 a nájsť hodnotu, pri ktorej UOCT je minimálny. Hodnota odporu rezistora R2 závisí od indukčnosti sekundárneho vinutia T1 a leží v priebehu 5 ... 20 kΩ pre jeho indukčnosť 40 ... 200 μH (veľké hodnoty odporu pre väčšiu indukčnosť).

V rozhlasových podmienkach, najčastejšie v indikátore XV-meter použite mikroemery s lineárnou stupnicou a odpočítavanie sa vykonáva podľa QCV \u003d (iPad + iOt) / (iPad -iotr), kde som v mikroéroch - Čítanie indikátorov v režimoch "Incident" a "Odrazené". Nezohľadňuje túto chybu z dôvodu nelinearity počiatočnej časti batérií diód. Kontrola zaťaženia rôznych hodnôt na frekvencii 7 MHz ukázala, že pri výkone približne 100 W ukazovatele indikátora boli v priemere na rozdelenie (1 μA) menej reálnych hodnôt, pri 25 W - menej ako 2,5 ... 3 μA a pri 10 W - na 4 μA. Preto jednoduché odporúčanie: pre 100-wattový variant - presunúť počiatočnú (nulu) šípku vopred na jednu divíziu smerom nahor a pri použití 10 W (napríklad pri nastavení antény), pridajte "odráža" 4 μA na vzorku. Príklad - odpočítavanie "padajúce / odrazené" 100/16 MCA a správna KSV bude (100 + 20) / (100 - 20) \u003d 1,5. S významným výkonom - 500 W a viac - v zadanej korekcii nie je potrebná.

Treba poznamenať, že všetky typy amatérskych KSW metrov (na aktuálnom transformátore, moste, smerových osiach) poskytujú odrazový koeficient R a potom sa vypočíta hodnota KCV. Medzitým je R je hlavným ukazovateľom stupňa koordinácie a KSV je indikátorom derivátu. Potvrdenie uvedeného môže byť skutočnosť, že v telekomunikácii je stupeň harmonizácie charakterizovaný zoslabením nezrovnalostí (rovnaký R, len v decibeloch). V drahých firemných zariadeniach je tiež poskytnutý R s názvom Spätná strata.

Čo sa stane, ak detektory aplikujú silikónové diódy? Ak má geronová dióda rozrezané napätie pri teplote miestnosti, v ktorom je prúd cez diódu len 0,2 ... 0,3 μA, je to asi 0,045 V, potom kremík už 0,3 V. je preto zachovať presnosť počítania Počas prechodu na kremíkové diódy je potrebné zvýšiť UC a UT napätie na viac ako 6-krát (!). V experimente, pri výmene D311 Diodes na KD522, na p \u003d 100 W, zaťaženie Zn \u003d 75 Ohm a rovnaké UC a UT, čísla sa ukázali: až do vymeneného - 100/19 a CWS \u003d 1,48, po náhrade - 100 / 12 a vypočítané KSV \u003d 1.27. Aplikácia schémy zdvojenia na diódy KD522 poskytla ešte najhorší výsledok - 100/11 a vypočítané CWS \u003d 1,25.

Puzdro snímača v samostatnom uskutočnení môže byť vyrobené z medi, hliníka alebo spevnenej z dosiek obojstranného fóliového sklolaminátu s hrúbkou 1,5 ... 2 mm. Náčrt takejto konštrukcie je znázornený na obr. 8, a.

Bývanie sa skladá z dvoch oddelení, v jednom opačnom priateľovi, RF konektory sú umiestnené (CP - 50 alebo SO - 239 s prírubami s rozmermi 25x25 mm), prepojka z drôtu s priemerom 1,4 mm v polyetylénovej izolácii s priemerom 4,8 mm (z kábla RK50 - 4), prúdový transformátor T1, kondenzátory kapacitného deliča a kompenzačného cievky L1, v ostatných rezistoroch R1, R2, diódy, orezania a blokovania kondenzátorov a malého konektora LC. Závery T1 Minimálna dĺžka. Pripojovací bod C1 "a C1" s cievkou L1 "visí vo vzduchu" a spojovací bod C4 a C5 stredného výstupu konektora XZ je pripojený k krytu prístroja.

Oddiely 2, 3 a 5 majú rovnaké rozmery. Neexistujú žiadne otvory v oddiele 2 a v oddiele 5, otvor je vyrobený pod špecifickým konektorom LC, cez ktorý bude pripojená indikátorová jednotka. V strednom prepojku 3 (obr. 8, b) okolo troch otvorov na oboch stranách je zvolená fólia a v otvoroch sú inštalované tri priechodný vodič (napríklad m2 a mz mosadzných skrutiek). Náčtiny bočných stenov 1 a 4 sú znázornené na obr. 8, c. Bodkované čiary zobrazujú umiestnenie pripojenia pred spájkovaním, ktorá je pre väčšiu pevnosť a zabezpečiť, aby sa elektrický kontakt uskutočnil na oboch stranách.

Ak chcete konfigurovať a skontrolovať KSV - meter, je potrebný príkladný nosný odpor 50 ohmov (ekvivalent antény) s kapacitou 50 ... 100 W. Jedna z možných konštrukcií munície je znázornená na obr. 11. Používa spoločný odpor vášho odporu 51 OHM a disperznú kapacitu 60 W (obdĺžnik s rozmermi 45 x 25 x 180 mm).

Vnútri keramického puzdra odporov je dlhý valcový kanál naplnený odporovou látkou. Rezistor by mal byť pevne stlačený na dno hliníkového puzdra. To zlepšuje odstraňovanie tepla a vytvára distribuovanú kapacitu, ktorá zlepšuje rozšírenie. Pomocou prídavných odporov s disperznou kapacitou 2 W je odolnosť voči vstupným zaťažením nastavená v rozsahu 49,9 ... 50,1 ohm. S malým korekčným kondenzátorom pri vstupe (~ 10 pf) je možné na základe tohto odporu, aby sa získalo zaťaženie s CWS, ktoré nie sú horšie ako 1,05 vo frekvenčnom pásme až do 30 MHz. Vynikajúce zaťaženie sa získavajú zo špeciálnych drobných rezistorov typu P1 - 3 s hodnotením 49,9 ohm, s výnimočným výkonom pri použití externého radiátora.

Vykonali sa porovnávacie testy kss rôznych firiem a zariadení opísaných v tomto článku. Kontrola bola, že vysielač s výstupným výkonom približne 100 W cez test 50-OHM XV - merač bol pripojený k nekonzistentnému zaťaženiu 75 ohmov (anténa ekvivalentná s výkonom 100 W výroby výroby) a dve rozmery boli vykonané. Jeden - pri pripájaní krátkeho kábla RK50, dĺžka 10 cm, druhý - cez kábel RK50 s dĺžkou ~ 0,25X. Čím menší rozptyl čítania, tým drahšie zariadenie.

Pri frekvencii 29 MHz sa získali nasledujúce hodnoty KSV:

• Drake WH - 7 ...... 1.46 / 1.54
• Diamond SX - 100 ...... 1.3 / 1.7
• Alan KW - 220 ...... 1.3 / 1.7
• Roger RSM-600 ...... 1.35 / 1.65
• UT1MA ...... 1.44 / 1.5

S zaťažením 50 ohm v akejkoľvek dĺžke káblov sú všetky zariadenia "priateľské" ukázali KSV< 1,1.

Zistilo sa, že dôvod na väčší rozptyl RSM - 600 svedectva, keď sa bude študovať. V tomto zariadení sa ako snímač napätia používa nekonpacitný delider, ale stresový transformátor s fixným transformačným koeficientom. Tým sa odstránia "problémy" kapacitného rozdelenia, ale znižuje spoľahlivosť prístroja pri meraní vysokej kapacity (limitný výkon RSM - 600 je len 200/400 W). Vo svojej schéme nie je žiadny náhodný prvok, preto musí byť nosný odpor súčasného transformátora vysoká presnosť (najmenej 50 ± 0,5 ohms) a odporový odpor 47,4 ohmov bol skutočne použitý. Po nahradení rezistorom 49,9 ohmov, výsledky merania boli výrazne lepšie - 1,48 / 1,58. Z toho istého dôvodu je spojené veľké variácie svedectva zariadení SX - 100 a KW - 220.

Meranie s nekonzistentným zaťažením pomocou dodatočnej štvrť-vlny 50 - ohm kábel - spoľahlivý spôsob, ako skontrolovať kvalitu KSW-metra. Poznámka Tri body:

1. Pre takúto kontrolu môžete použiť zaťaženie 50 ohmov, ak zapnete kondenzátor paralelne paralelne, napríklad vo forme malého segmentu otvoreného na konci koaxiálneho kábla. Pripojiteľnosť je výhodne vytvorená cez koaxiálny prechod TEE. Skúsené údaje - so segmentom RK50 s dĺžkou 28 cm pri frekvencii 29 MHz, taká kombinovaná záťaž mal KSV - 1.3, a s dĺžkou 79 cm - KSW - - 2.5 (akékoľvek zaťaženie sa pripojte k CWS - Meter len 50 - kábel Omoe).
2. Skutočný CWW v riadku približne zodpovedá priemeru dvoch hodnôt (s extra štvrť-vlnovým káblom a bez neho).
3. Pri meraní reálneho zariadenia anténneho podávača sa môžu vyskytnúť ťažkosti spojené s tokom prúdu k vonkajšiemu povrchu kábla. Ak je taký prúd, zmena dĺžky podávača môže byť znížená na zmenu tohto prúdu, ktorá povedie k zmene zaťaženia podávača a skutočného KSV. Je možné znížiť účinok vonkajšieho prúdu otočením do vnútorného podávača vo forme zálivu 15 ... 20 otočí s priemerom 15 ... 20 cm (ochranná tlmivka).

Literatúra

1. D. Lechner, P. Finck. Kurzwellen odosielateľ. - Berlín: Militarverlag, 1979.
2. W.B. Bruen- an vnútorné obrazy smerových wattters. - QST, Apríl, 1959.
3. D. Demaw. In-line RF výkonové meranie. - QST, Deptber, 1969.
4. W. Orr, S. Cowan. Príručka antény lúča. - RAC, USA, 1993.
5. Bethekov V., Kharchenko K. Merania a skúšky pri navrhovaní a nastavení rádiových amatérskych antén. - M.: Oznámenie, 1971.

Stály koeficient vĺn (KSWN, VSWR)

Stály koeficient vĺn (KSWN, VSWR)

V modernom svete sa elektronické zariadenia vyvíja so siedmimi míľovými krokmi. Každý deň sa objaví niečo nové, a to nie sú len malé zlepšenia v existujúcich modeloch, ale aj výsledky využívania inovačných technológií, ktoré vám umožnia zlepšiť charakteristiky.

Nie je zaostáva za elektronickou technológiou a nástrojom na výrobu prístroja - po tom všetkom, aby sa rozvíjali a uvoľnili nové zariadenia na trh, musia byť starostlivo testované, a to tak na fáze navrhovania aj vývoja a vo fáze výroby. Nové meracie zariadenie a nové meracie metódy sa objavujú, a preto nové termíny a koncepty.

Pre tých, ktorí sa často stretávajú s nekompenzovateľnými skratkami, skratkami a podmienkami a chceli by pochopiť ich významy hlbšie, a táto rubrika je určená.

Koeficient stálym vlnovým napätím je pomer najväčšieho radu amplitúdy napätia na najmenší.

Koeficient stálej vlny pre napätie sa vypočíta podľa vzorca:

,
kde U 1 a U 2 sú amplitúdy incidentu a odrazených vĺn.

V ideálnom prípade KSVN \u003d 1 znamená, že odrazená vlna chýba. Keď sa odrazená vlna objaví priama závislosť od stupňa nesúladu cesty a zaťaženia. Prípustné hodnoty KNSWN na prevádzkovom frekvencii alebo vo frekvenčnom pásme pre rôzne zariadenia sú regulované v technických špecifikáciách a GOST. Typicky sú prijateľné hodnoty koeficientu v rozsahu od 1,1 do 2,0.

Zmerajte napríklad KNSWN, napríklad pomocou dvoch smerových spojiek zahrnutých v ceste v opačnom smere. V oblasti vesmírnej technológie sa KNSWN meria snímače CWS zabudované do dráh vlnovody. Moderné analyzátory reťazcov majú tiež vstavané senzory KSVN.

Pri vykonávaní meraní KNSWN je potrebné vziať do úvahy, že útlm signálu v káblovej sieti vedie k chybám merania. To je vysvetlené skutočnosťou, že obe padajúce aj odrážajúce vlny pociťujú útlm. V takýchto prípadoch sa KSVH vypočíta takto: \\ t

,

kde K je koeficient útlmu odrazenej vlny, ktorý sa vypočíta takto: K \u003d 2BL,
Tu v špecifickom zoslabení, db / m;
L - Dĺžka kábla, M;
A multiplikátor 2 berie do úvahy skutočnosť, že signál je zoslabený pri prenose zo zdroja mikrovlnného signálu na anténu a na ceste späť.

Po nainštalovaní antény musí byť nakonfigurovaná minimálnou hodnotou KSV v strede prevádzkovej frekvenčnej časti alebo ak sa predpokladá, že funguje len na jednej frekvencii, podľa minimálnej hodnoty KSV pri tejto frekvencii.
Čo je KSV? KSV - koeficient stálej vlny je mierou koordinácie dráhy anténnej podávača. Ukazuje percento straty výkonu v anténe. Strata výkonu s rôznymi hodnotami CWV sú uvedené v tabuľke 1.

Tabuľka 1. Strata napájania s rôznymi hodnotami QCV

Obrázok 1. Diagram pripojenia metra KSV

Pozor !!! Praop by mal umožniť váš výstupný výkon! To znamená, že ak je zariadenie navrhnuté pre maximálny výkon 10W, a na dodávku 100W k vstupu, výsledok bude celkom zrejmý vo forme dymu a celkom sa dotýkať zmyslu proti zápachu. Spínač musí byť umiestnený do polohy FWD (priamy zahrnutie). Zapnutie prenosu, musíte nastaviť rukoväť ukazovateľ na koniec stupnice. To robí kalibráciu čítania prístroja. Kalibrácia zariadenia je potrebné zakaždým, keď sa zmení prevádzková frekvencia. Ďalej pri prepnutí (pri prenášaní) je zariadenie v polohe Ref, zapnite prenos a prečítajte si hodnotu KSV na prístrojovej meradle.

Zvážte príklad nastavenia antény na priemernej frekvencii sieťoviny C (frekvencia 27,205 MHz) zmenou dĺžky kolíka. Po prvé, musíte merať hodnotu KSV na 1 kanáli S. mesh. Potom na posledný (40) kanál CS, ak je hodnota KSV väčšia ako 3 v oboch prípadoch, znamená to, že anténa je nesprávna, nie je určená na prácu v tomto rozsahu alebo má chyby. Ak je KSV meraná na 1 kanál, väčšia ako hodnota CWV na 40-kanáli, potom by mala byť dĺžka kolíka skrátená, ak naopak, kolík musí byť predĺžený (rozšíriť od držiaka). Dostaneme 20 kanálov mriežky C, zmerajte CWS, pamätajte na jeho hodnotu. Odskrutkujeme skrutky, ktoré uzamknú kolík, presuňte ho o 7-10 mm v požadovanej strane, utiahnite skrutky, ktoré znova skontrolujú CWW. Ak je kolík vložený do limitu, a KSW je stále vysoká, bude musieť pin fyzicky skrátiť. Ak je kolík predložený na maximum, potom budete musieť zvýšiť dĺžku zodpovedajúcej cievky. Nainštalujte kolík v strede hory. Sme uhryznúť 5-7 mm, meranie CWS, opäť uhryzujeme. Zároveň sa znížila hodnota CWS. Akonáhle dosiahne minimum a začne sa zvyšovať, prestaňte sa posmievať nad kolíkom a potom nastavte svoju dĺžku zmenou polohy v anténe, čím nájdeme minimálne CWS.

Upozorňujeme, že anténa musí byť nakonfigurovaná len na mieste jeho konečnej inštalácie. To znamená, že prenesené na anténu na iné miesto, bude potrebné znova nakonfigurovať.

Ak ste dostali cws asi 1.1-1.3, je to vynikajúci výsledok.

Ak máte rád asi 1,3-1,7, je to tiež dobré a nič sa obávať.

Ak je KSV 1,8 - 2, mali by ste venovať pozornosť stratám v konektoroch RF (nesprávne rezanie kábla, zlá konverzia centrálnej káblovej žily atď.) Pre anténu taká úroveň zhody bude znamenať, že má problémy s problémami Koordinácia a potrebuje prispôsobenie.

KSV 2,1 - 5 znamená jasnú poruchu v anténe alebo jej nesprávnej inštalácii. KSV viac ako 5 znamená porušenie centrálneho kábla alebo v anténe.

Z iného zdroja

Dĺžka 50-ohm kábel v polovici vlny, režim "Half-Wave Repeater" (platí pre káble s pevnou polyetylénovou izoláciou centrálneho jadra)

Polpenzia
Mriežka "C" Catch "D" GRID "C" & "D"

Priemerná frekvencia MHz
27.5

Dĺžka rezu kábla
1 3.639m 3.580m 3,611m
2 7.278m 7.160m 7.222m
3 10.917M 10.739m 10.833m
4 14.560m 14.319m 14,444m
5 18.195m 17.899m 18.055m

Koeficient stálej vlny

Koeficient stálej vlny - pomer najväčšej hodnoty amplitúdy elektrického alebo magnetického poľa stálej vlny v prenosovom vedení k najmenším.

Charakterizuje stupeň koordinácie antény a podávača (tiež hovoriť o koordinácii výstupu vysielača a podávača) a je hodnota závislá od frekvencie. Reverzná hodnota KSW sa nazýva CBW - koeficient bežiacej vlny. Hodnoty KSV a KSVN by mali byť rozlíšené (koeficient stálej vlnovej napätia): prvý sa vypočíta napájaním, amplitúda druhého napätia av praxi sa používa častejšie; Vo všeobecnosti sú tieto koncepty ekvivalentné.

Koeficient stálej vlny pre napätie sa vypočíta podľa vzorca:
Kde U 1. a U 2. - amplitúdy padajúcich a odrazených vĺn.
Môžete vytvoriť spojenie medzi KCBH a odrazovým koeficientom G:
Hodnota koeficientu stálej vlny možno tiež získať z výrazov pre S-parametre (pozri nižšie).

V ideálnom prípade KSVN \u003d 1 znamená, že odrazená vlna chýba. Keď sa odráža vlna, KSW sa zvyšuje priamym reguláciou na stupeň nezhody cesty a zaťaženia. Prípustné hodnoty KNSWN na prevádzkovom frekvencii alebo vo frekvenčnom pásme pre rôzne zariadenia sú regulované v technických špecifikáciách a GOST. Typicky sú prijateľné hodnoty koeficientu v rozsahu od 1,1 do 2,0.

Hodnota CWV závisí od mnohých faktorov, napríklad:

• Odolnosť voči mikrovlnnému káblu a mikrovlnnému zdroju
• Heterogénnosť, hroty v kábloch alebo vlnovodách
• Kvalita rezania káblov v mikrovlnných konektoroch (konektory)
• Prítomnosť prechodových konektorov
• Odolnosť proti anténemu na pripojenie kábla
• Kvalita výroby a stanovenia zdroja signálu a spotrebiteľa (anténa atď.)

Zmerajte napríklad KNSWN, napríklad pomocou dvoch smerových spojiek zahrnutých v ceste v opačnom smere. V oblasti vesmírnej technológie sa KNSWN meria snímače CWS zabudované do dráh vlnovody. Moderné analyzátory reťazcov majú tiež vstavané senzory KSVN.
Pri vykonávaní meraní KNSWN je potrebné vziať do úvahy, že útlm signálu v káblovej sieti vedie k chybám merania. To je vysvetlené skutočnosťou, že obe padajúce aj odrážajúce vlny pociťujú útlm. V takýchto prípadoch sa KNSWN vypočíta takto: \\ t

Kde Na - koeficient útlmu odrážajúcej vlny, ktorý sa vypočíta takto :,
tu V - Špecifický útlm, DB / M;
L. - dĺžka kábla, m;
A multiplikátor 2 berie do úvahy skutočnosť, že signál je zoslabený pri prenose zo zdroja mikrovlnného signálu na anténu a na ceste späť. Pri použití kábla PK50-7-15 je špecifický zoslabenie na frekvenciách SI-BI (približne 27 MHz) 0,04 db / m, potom pri dĺžke kábla 40 m, sa odrazený signál utiahne 0,04 2 40 \u003d 3,2 dB. To povedie k skutočnosti, že s reálnou hodnotou KSVN, rovný 2,00, zariadenie zobrazí iba 1,38; S reálnou hodnotou 3,00 zariadenia sa zobrazí približne 2,08.

Zlá (vysoká) hodnota zaťaženia (h) zaťaženia vedie nielen na zhoršenie účinnosti v dôsledku redukcie užitočnej energie prijatej pri zaťažení. Ďalšie dôsledky sú možné:

• Zlyhanie výkonného zosilňovača alebo tranzistoru, pretože na jeho výstupe (zberač) sú zhrnuté (najhoršie) výstupného napätia a odrazenej vlny, ktorá môže prekročiť maximálne povolené napätie polovodičového prechodu.
• Zhoršenie nerovnosti frekvenčnej odozvy.
• Excitácia kaskádov.

Ochranné ventily alebo cirkulátory môžu byť použité na jeho odstránenie. Ale s nepretržitou prácou na zlé zaťaženie, môžu zlyhať. Zodpovedajúce atenuátory môžu byť použité pre nízko-výkonové prenosové vedenia.

Komunikácia KSVN so S-parametrami štvornásobného

Koeficient stálej vlny môže byť jednoznačne spojený s parametrami prenosu štyrocholubulárnych (S-parametrov):

kde je komplexný odrazový koeficient signálu zo vstupu nameranej cesty;

KSV analógy v zahraničných publikáciách

• Vswr - Úplný analóg KSVN
• SWR - Úplný analóg KSV

Poznámky

Nadácia Wikimedia. 2010.

V súlade s CWS\u003e 1, prítomnosť odrazeného výkonu nevedie k strate prenášaného výkonu, hoci niektoré straty sú pozorované kvôli konečnému zoslabeniu v riadku v podávači bez straty žiadna strata energie v dôsledku úvahy bez ohľadu na to, hodnoty QCV. Na všetkých skupinách KB s káblom s nízkymi stratami sú straty v náhodnej línii zvyčajne nevýznamné, ale môže byť nevyhnutné pre VHF a mikrovlnnú rúru ešte extrémne veľká. Útek v kábli závisí predovšetkým na charakteristikách samotného kábla a jeho dĺžky. Pri práci na KB musí byť kábel veľmi dlhý alebo veľmi zlý, takže straty v kábli sa stali veľmi významnými.

Odrazený výkon sa nevráti späť do vysielača a nepoškodí ho. Poškodenie, niekedy pripisované vysokým CWS, zvyčajne spôsobuje výstupnú kaskádu vysielača k náhodnému zaťaženiu. Vysielač nie "nevidí" KSW, "vidí" iba impedanciu zaťaženia, ktorá závisí od CWC. To znamená, že impedancia zaťaženia môže byť presne zodpovedajúca požadovanému (napríklad použitím anténneho tunera), bez toho, aby sa obávali o CWW v podávači.

Úsilie vynaložené na zníženie KSV pod 2: 1 v akejkoľvek koaxiálnej línii sú všeobecne prezentované v pohľade na zvýšenie účinnosti anténneho žiarenia, ale sú vhodné, ak sa spúšťa obvod na ochranu vysielača, napríklad na CWS\u003e 1.5.

Vysoký CWW nemusí nutne naznačovať, že anténa funguje zle - Účinnosť anténneho žiarenia je určená pomerom jej žiarenia rezistencie na celkovú vstupnú rezistenciu.

Nízke CWS nie je nevyhnutne dôkazom, že anténny systém je dobrý. Naopak, nízke CWW v širokom frekvenčnom pásme je dôvodom na podozrenie, že napríklad v dipólovej alebo vertikálnej anténe, odolnosť voči strate v dôsledku zlých spojení a kontaktov, neefektívny uzemňovací systém, strata kábla, vlhkosť Linka atď. Ekvivalent zaťaženia je teda v línii KSV \u003d 1,0, ale vôbec nie je vyžarujú a krátka vertikálna anténa s radiačnou rezistenciou 0,1 ohmov a strata rezistencie 49,9 ohmov vyžaruje len 0,2% prichádzajúceho výkonu, zatiaľ čo Zabezpečenie KSV 1.0 v podávači.

Dosiahnuť maximálny prúd RF a anténny systém nemusí nutne mať rezonanciu dĺžku A nevyžaduje podávač určitej dĺžky. Základným nesúladom medzi elektrickým riadkom a vysielaním nebráni absorpcii všetkých skutočne prichádzajúcich napájania pomocou EMITTER. Pri použití príslušného zodpovedajúceho (napríklad tuner antény) na kompenzáciu reaktivity non-rezonančného žiarenia na mieste pripojenia podávačovej čiary anténny systém náhodných dĺžky je konzistentný, av skutočnosti môže byť všetok výstupný výkon účinne emisie.

CWS v linke podávača neovplyvňuje konfiguráciu anténneho tunera nainštalovaného v blízkosti vysielača. Nízke CWW v riadku dosiahnutom s pomocou tunera je zvyčajne dôkazom toho, že počas procesu konfigurácie tunera došlo k nesúladu medzi vysielačom a vstupom tunera antény a vysielač pracuje na nekonzistentnom zaťažení.

Na rozdiel od vzájomných myšlienok, s dobrým symetrickým (vyváženým) anténnym tunerom a otvoreným dvojvodičovým podávačom, žiarenie privádzané v strede dipólu s dĺžkou 80 m, pracujúcich v rozsahu 3,5 MHz, nie oveľa viac Efektívne žiarenie tej istej antény s dĺžkou 48 m, pracuje v rovnakom rozsahu a s rovnakým výkonom vysielača. Účinnosť žiarenia dipólu, nakonfigurovaného na rezonanciu pri frekvencii, napríklad 3750 kHz, takmer rovnaké ako pri frekvencii 3500 alebo 4000 kHz pri použití akéhokoľvek podávača primeranej dĺžky; Aj keď možno očakávať, že CWW na okrajoch rozsahu môže dosiahnuť 5 a že koaxiálny kábel bude skutočne fungovať ako prispôsobená čiara. V tomto prípade, samozrejme, bude potrebné použiť vhodné koordinačné zariadenie (napríklad anténny tuner) medzi vysielačom a podávačom. Ak koaxiálny podávač akejkoľvek anténneho systému vyžaduje určitú dĺžku, rovnaká vstupná impedancia môže byť získaná s káblom akejkoľvek dĺžky s použitím vhodného jednoduchého koordinačného reťazca z induktorov a nádob.

Vysoký CWW v koaxiálnom podávači spôsobenej výrazným nesúladom charakteristickej odolnosti čiary a vstupnej rezistencie antény, sám o sebe nespôsobuje výskyt HF prúdu na vonkajšom povrchu kábla a emisie podávača. V rozsahoch krátkych vĺn, vysoká KSV v ľubovoľnom otvorenom riadku pracujú s vysokým QCV nebude spôsobiť anténny prúd nad čiarou, ani viesť k žiareniu čiary za predpokladu, že prúdy v linke sú vyvážené a vzdialenosť medzi Vodice linky nestačia v porovnaní s pracovnou vlnovou dĺžkou (to je pravda a VHF, s výhradou absencie ostrých ohybu linky). Prúd na vonkajšom povrchu napätia podávača a žiarenia podávača je prakticky neprítomné, ak je anténa vyvážená vzhľadom na zem a podávač (napríklad pri použití horizontálnej antény, podávač by mal byť umiestnený vertikálne); V takýchto prípadoch nemusíte používať symetrické zariadenia (vylučovače) medzi anténou a podávačom.

KSV-metre nainštalované na mieste medzi anténou a podávačom neposkytujú presnejšie meranie CWS. CWW v podávači nie je možné nastaviť zmenou dĺžky čiary. Ak sa svedčenie ksv metra výrazne rozlišuje pri pohybe pozdĺž čiary, môže to označiť efekt napájacieho antény spôsobený prúdovým prúdom na vonkajšej strane koaxiálneho kábla, a / alebo na zlú konštrukciu KSW metra, Ale nie, že CWW sa zmení pozdĺž čiar.

Akákoľvek reaktivita pridaná k existujúcemu rezonančnému zaťaženiu (má len aktívnu odolnosť), aby sa znížilo CWS v potrubí, bude len spôsobiť zvýšenie reflexie. Najnižšia CWW v podávači je pozorovaná na rezonančnej frekvencii vyžarovacieho prvku a úplne nezávisí od dĺžky podávača.

Účinnosť žiarenia dipólov rôznych typov (z tenkého drôtu, slučkového dipólu, "hrubého" dipólu, pasce alebo koaxiálneho dipólu) je takmer rovnaký, za predpokladu, že každý z nich má menšie ohmické straty a je poháňané rovnaký výkon. Avšak, "hrubé" a slučovacie dipily majú širší frekvenčný pruh v porovnaní s anténou z tenkého drôtu.

Ak sa vstupná impedancia antény líši od charakteristickej odolnosti podávacej čiary, odolnosť voči vysielačom môže byť veľmi významne odlišný od charakteristickej odolnosti v linke (ak je elektrická dĺžka linky nie je viacnásobná L / 2), az odpor miesto pripojenia na anténu. V tomto prípade je impedancia zaťaženia vysielača závisí od dĺžky podávača, ktorá pôsobí ako rezistencia transformátor. V takýchto prípadoch, ak nie je stanovený vhodný reťazec zodpovedajúceho medzi vysielačom a prenosovým potrubím, impedancia zaťaženia môže byť zložitá (t.j. mať aktívne a reaktívne komponenty) a s ním sa výstupný vysielač nemôže vyrovnať s ním. V tomto prípade je niekedy možná zmena dĺžky prenosovej čiary, aby sa zabezpečilo rokovanie o zaťažení s vysielačom - to je presne toto okolnosť, než akékoľvek straty spojené s CWW viedli k mnohým nesprávnym myšlienkam o práci podávač.

Akákoľvek demontovaná dĺžka privádzania v strede antény s akýmkoľvek typom podávača s nízkou stratou poskytne pomerne účinné žiarenie elektromagnetickej energie. V rovnakom čase sa spravidla vyžaduje dobrý anténny tuner, ak je vysielač navrhnutý tak, aby pracoval s nízkonapäťovým zaťažením (napríklad 50 ohmov). To vysvetľuje skutočnosť, že mnoho rokov kŕmenie v strede dipólu zostáva obľúbenou multi-pásmou anténou.