Umzch Sukhova sur des composants importés. UMPS avec un système de contrôle de microcontrôleur. Ensemble complet de nœuds de service

Viktor Zhukovsky, Krasnoarmeysk Donetsk Region.

UML BB-2010 est un nouveau développement d'une ligne largement connue d'AMPS BB (grande loyauté) [1; 2; cinq]. Un certain nombre de solutions techniques ont été influencées par le travail d'Ageev Si. .

L'amplificateur fournit à KR d'environ 0,001% à une fréquence de 20 kHz avec une PV \u003d 150 W sur une charge de 8 ohms, une bande de fréquence de signal basse pour -3 dB - 0 Hz ... 800 kHz, taux de tension de sortie -100 V / μs, rapport signal / bruit et signal / arrière-plan -120 dB.

Grâce à l'utilisation de OE fonctionnant en mode léger, ainsi que l'utilisation de cascades uniquement dans l'amplificateur de tension avec OK et OO, recouverts de OO de la section locale profonde, l'UMRS BB est caractérisé par une linéarité élevée, même pour couvrir la couverture de l'OOS totale. . Dans le tout premier amplificateur de forte fidélité en 1985, des décisions ont été appliquées, jusqu'à ce que nous utilisions uniquement dans la technique de mesure: les modes de courant de l'acte appuyé une unité de service distincte, afin de réduire le niveau de distorsions d'interface couvertes par la connexion négative inverse globale de la résistance de la transition. du groupe de contact de la commutation AC et le nœud spécial compense efficacement l'impact sur ces distorsions de la résistance des câbles AC. La tradition a été préservée dans l'UMBC 2010, en même temps, l'OOB totale couvre la résistance de la sortie de la production de la FNC.

Dans la majorité absolue des conceptions d'autres UMP, à la fois professionnelles et amateur, beaucoup de ces solutions sont toujours manquantes. Dans le même temps, les caractéristiques techniques élevées et les avantages audiophiles de l'UMRS BB sont réalisés par des solutions de circuits simples et un minimum d'éléments actifs. En fait, il s'agit d'un amplificateur relativement simple: un canal n'est pas pressé peut être assemblé dans quelques jours et le réglage n'est que dans l'installation du courant de passage de passage requis des transistors de sortie. Surtout pour les radio-amateurs novices développé une méthode de Puezlovaya, de performances sophistiquées et de tests d'ajustement, utilisant desquelles il est garanti de localiser les lieux d'erreurs éventuelles et d'empêcher leurs conséquences possibles avant de rassembler pleinement l'UMP. Toutes les questions possibles sur cet objectif ou des amplificateurs similaires ont des explications détaillées, à la fois sur papier et sur Internet.

À l'entrée de l'amplificateur est muni de R1C1 avec une fréquence de coupure de 1,6 Hz, fig. 1. Mais l'efficacité du dispositif de stabilisation des modes permet à l'amplificateur de fonctionner avec un signal d'entrée contenant jusqu'à 400 MW du composant constant. Par conséquent, C1 est exclu qu'il réalise le rêve audio éternel du tractus sans condensateurs © et améliore considérablement le son de l'amplificateur.

Capacité C2 Conditor de l'entrée R2C2 Entrée PNHS est sélectionnée de manière à ce que la fréquence de l'entrée FGC découpe en compte la résistance à la sortie du préampli de 500 Ohm -1 kΩ dans la plage de 120 à 200 kHz. La chaîne de correction de fréquence R3R5C3 de R3R5C3 est faite sur l'entrée DA1, qui limite les bandes de l'harmonique et des interférences du circuit OOS du côté de sortie de l'UMR, une bande de 215 kHz en termes de -3 dB et augmente la stabilité de l'amplificateur. Cette chaîne vous permet de réduire le signal de différence au-dessus de la fréquence de la découpe du circuit et de la surcharge vide de l'amplificateur de tension du tournage, des interférences et des harmoniques à haute fréquence, en éliminant la possibilité d'une distorsion dynamique d'intermodulation (TIM; DIM).

Ensuite, le signal pénètre dans l'entrée d'un amplificateur opérationnel de faible bruit avec des transistors de champ à l'entrée DA1. De nombreuses "plaintes" à l'UMRS BB sont présentées avec des adversaires sur l'utilisation de l'entrée de l'entrée, prétendument aggraver la qualité sonore et "pressant la profondeur virtuelle" du son. À cet égard, il est nécessaire de faire attention à certaines des caractéristiques évidentes des travaux de l'OMA dans l'UMP.

Amplificateurs opérationnels d'amplificateurs préliminaires, l'OU mensuelle est forcée de développer plusieurs volts de la tension de sortie. Étant donné que le gain d'entreprise est petit et varie de 500 à 2,00 fois de 20 kHz, cela indique leur fonctionnement avec une tension relativement grande du signal de différence - de plusieurs centaines de micro-ondes sur la LF à plusieurs millivolts de 20 kHz et une probabilité élevée de Saisie de la cascade d'entrée de la distorsion de l'intermodulation ou de l'intermodulation. La tension de sortie de ces utilisateurs est égale à la tension de sortie de la dernière cascade du gain de la tension, qui est généralement faite selon le schéma avec OE. La tension de sortie dans plusieurs volts indique le fonctionnement de cette cascade avec des tensions d'entrée et de sortie assez importantes, et en conséquence, ce qui en fait une distorsion dans le signal amélioré. L'OU est chargé sur la résistance du circuit parallèlement aux circuits inclus de l'OO et la charge, ce qui est parfois un peu kilomé, qui nécessite du répéteur de sortie de l'amplificateur de courant de sortie à plusieurs milliampères. Par conséquent, les modifications apportées au courant du pitié de répétition de sortie, dont les cascades de sortie ne consomment pas plus de 2 courants MA sont assez importantes, ce qui indique également qu'ils font des distorsions dans l'augmentation du signal. Nous voyons que la cascade d'entrée, la cascade d'amélioration du stress et la cascade de sortie OU peuvent provoquer une distorsion.

Mais les circuits d'amplificateur de forte fidélité en raison de l'amplification élevée et de la résistance d'entrée de la partie de transistor de l'amplificateur de tension fournissent des conditions de travail très douces du DA1. Juge pour vous-même. Même dans la tension de sortie nominale 50 dans l'UMR, la cascade différentielle d'entrée de l'OU fonctionne avec des signaux de différence avec une tension de 12 μV à 500 Hz de fréquences de 500 Hz à 500 μV à une fréquence de 20 kHz. Le rapport entre les transistors d'entrée élevés, fabriqués sur des transistors de champ et une maigre tension du signal de différence assure une linéarité élevée de l'amplification du signal. Ou la tension de sortie ne dépasse pas 300 mV. Ce qui indique une petite tension d'entrée du gain de tension avec un émetteur commun de l'amplificateur opérationnel - jusqu'à 60 μV - et le mode linéaire de son fonctionnement. OU SORTIE CASCADE est Afin de charger environ 100 kΩ de la base de données VT2, un courant alternatif n'est pas supérieur à 3 μA. Par conséquent, la cascade de sortie de l'OU fonctionne également en mode extrêmement léger, presque inactif. Sur le vrai signal de tension musicale et les courants la plupart du temps, un ordre de grandeur plus petit que les valeurs.

De la comparaison des tensions des signaux de différence et de sortie, ainsi que du courant de charge, on peut voir que, en général, l'amplificateur opérationnel de l'UMRS BB fonctionne des centaines de fois plus faciles, et cela signifie à la fois le mode linéaire que le mode ISU de préamstresss et les lecteurs de CD de Pass-in-chaussée servant de sources le signal de l'Umzch avec n'importe quelle profondeur de l'OOS, et aussi du tout sans elle. Par conséquent, la même chose sera faite dans le cadre de l'UMP BB une distorsion beaucoup plus petite que dans une seule inclusion.

De temps en temps, on observe que la cascade de distorsion dépend de la tension d'entrée. C'est une erreur. La dépendance de la non-linéarité de la cascade de la tension d'entrée peut obéir une ou une autre loi, mais elle est toujours sans ambiguïté: une augmentation de cette tension ne conduit jamais à une diminution des distorsions blessées, mais seulement pour zoomer.

On sait que le niveau de produits de distorsion provenant de cette fréquence est réduit proportionnellement à la profondeur de la rétroaction négative de cette fréquence. Le coefficient de ralenti, à la couverture de l'amplificateur OOS, est impossible à mesurer à des fréquences basse en raison de la petite taille du signal d'entrée. Selon les calculs développés avant la couverture, le renforcement du ralenti permet d'atteindre la profondeur de l'EOS 104 DB aux fréquences allant jusqu'à 500 Hz. Mesures pour les fréquences, en commençant par 10 kHz, montrent que la profondeur de l'EO à une fréquence de 10 kHz atteint 80 dB, à une fréquence de 20 kHz - 72 dB, à une fréquence de 50 kHz - 62 dB et 40 dB - à une fréquence de 200 kHz. La figure 2 montre les caractéristiques de fréquence d'amplitude de l'UMR BB-2010 et, à titre de comparaison, similaire à la complexité de l'Umzch Leonid Zueva.

Le renforcement élevé de la couverture de l'EOS est la principale caractéristique des circuits des amplificateurs explosifs. Étant donné que l'objectif de tous les déclencheurs circulaires est d'atteindre une linéarité élevée et un plus grand gain pour maintenir des OOS profonds dans la bande de fréquences maximale, cela signifie que les régimes d'amélioration des paramètres des amplificateurs sont épuisés par de telles structures. Une réduction supplémentaire de distorsion ne peut être fournie qu'avec des mesures constructives visant à réduire l'alimentation d'un harmonique de la cascade de sortie aux chaînes d'entrée, notamment sur le circuit d'entrée inverseur, dont l'amplification est maximale.

Une autre caractéristique du SCHA Circuit BB est la commande actuelle du stade de sortie de l'amplificateur de tension. L'entrée ou l'entrée contrôle la cascade de conversion de courant de tension, faite avec OK et ou et le courant résultant est déduit de la cascade du courant de cascade, fabriqué conformément au schéma avec OB.

Utilisation d'une résistance de linéarisation R17 Résistance à 1 kΩ dans une cascade différentielle VT1, VT2 sur les transistors de structures différentes Avec la puissance de série augmente la linéarité de la conversion de la tension de sortie de la tension de sortie DA1 dans le courant de collecteur VT2 en créant un OOS local avec une profondeur de 40 dB. Cela peut être vu à partir de la comparaison de la quantité d'émetteurs de VT1, des émetteurs VT2 - environ 5 ohms - avec la résistance R17 ou la somme des contraintes thermiques VT1, VT2 est d'environ 50 mV - avec une goutte de tension à la résistance R17 , qui fait 5,2 - 5,6 v.

En construit sous le régime ingénierie des amplificateurs, il y a une traction, 40 DB pendant une décennie de fréquence, la récession du gain sur la fréquence de 13 ... 16 kHz. Un signal d'erreur, qui est un produit de distorsion, à des fréquences supérieures à 20 kHz pendant deux ou trois, moins que le bip utile. Cela permet de convertir la linéarité du VT1, VT2 DYPHCASCADE dans ces fréquences pour augmenter le gain de la partie transistor de l'ONU. En raison de modifications mineures du courant de DIFFSAD VT1, VT2 lorsque les signaux faibles améliorent sa linéarité avec une diminution de la profondeur de l'OOS locale, il ne se détériore pas de manière significative, mais le fonctionnement de l'ou Da1, la linéarité de l'ensemble de l'amplificateur Sur ces fréquences dépend de ces fréquences, en tant que toutes les tensions, déterminant par un amplificateur de fonctionnement de distorsion, à partir du signal de différence à la sortie, diminuent proportionnellement à gagner dans le renforcement de cette fréquence.

Les chaînes de correction de phase en phase R18C13 et R19C16 ont été optimisées dans le simulateur afin de réduire la tension de différence de l'ou sur les fréquences de plusieurs mégahertz. Il était possible d'augmenter le gain de l'UMD de la BB 2010 par rapport aux UMPS de BB-2008 à des fréquences de l'ordre de plusieurs centaines de kilohertz. Le renforcement du renforcement était de 4 dB à une fréquence de 200 kHz, de 6 à 300 kHz, de 8,6 à 500 kHz, 10,5 dB - 800 kHz, 11 dB - pour 1 MHz et de 10 à 12 dB - à des fréquences supérieures à 2 MHz. Ceci est vu des résultats de la simulation, la Fig. 3, où la courbe inférieure fait référence à la chaîne ACH de la chaîne de correction pour diriger les UMPS de BB-2008 et la quantité supérieure de BB 2010.

VD7 protège la transition de l'émetteur VT1 de la tension inverse résultant du flux de courants de rechargement C13, C16 dans le mode limite du signal de sortie pour la tension et découlant de cette tension de limite à la vitesse la plus élevée de la sortie OU DA1.

La phase de sortie de l'amplificateur de tension est faite sur le transistor VT3 incluse selon le schéma avec une base commune, qui élimine la pénétration du signal des chaînes de sortie de la cascade dans l'entrée et augmente sa stabilité. Cascade avec OB, chargée au générateur de courant sur le transistor VT5 et la résistance d'entrée de la phase de sortie, développe un gain régulier élevé - à 13 000 ... 15.000 fois. La résistance de la résistance R24 est deux fois moins résistante de la résistance R26 assure l'égalité du courant de repos VT1, VT2 et VT3, VT5. R24, R26 Fournir des OCOS locaux qui réduisent l'effet de l'effet ERLI - changement de P21E en fonction de la tension du collecteur et augmentent respectivement la linéarité d'origine de l'amplificateur de 40 dB et 46 dB, respectivement. L'alimentation de l'ONU est une tension distincte, le module 15S au-dessus de la tension des cascades de sortie permet d'éliminer l'effet de la quasi-aspiration des transistors VT3, VT5, manifesté dans une diminution de P21E lorsqu'une base de collecteur de tension est inférieure à 7. V.

Le répéteur de sortie à trois kalid est assemblé sur des transistors bipolaires et des commentaires spéciaux ne nécessitent pas besoin. N'essayez pas de combattre l'entropie ©, économisant sur le courant du reste des transistors de sortie. Il ne devrait pas être inférieur à 250 mA; Dans l'auteur - 320 mA.

Avant que le relais d'activation ne soit déclenché, l'amplificateur est couvert par OOS1 mis en œuvre par l'inclusion du diviseur R6R4. La précision du respect de la résistance R6 et la consistance de ces résistances dans différents canaux n'est pas significative, mais il est important de préserver la stabilité de l'amplificateur que la résistance R6 n'est pas beaucoup plus faible que la quantité de résistance R8 et R70. La réponse du relais OOS1 est désactivée et le circuit OOS2 formé par R8R70C44 et R4 est entré en fonctionnement et le groupe de contact K1.1, où R70C44 élimine la sortie R71L1 R72C47 à partir du circuit Ouos à des fréquences supérieures à 33 kHz. L'EOS R7C10 dépendant de la fréquence fait une baisse de l'ACH UMP à la sortie FGH à une fréquence de 800 kHz en termes de -3 dB et fournit une marge de la profondeur de l'OOS au-dessus de cette fréquence. Baisse d'ACH sur les bornes AC au-dessus de la fréquence de 280 kHz en termes de -3 dB est fournie par l'action commune de R7C10 et la sortie FNC R71L1 -R72C47.

Les propriétés résonantes des haut-parleurs mènent au rayonnement des oscillations sonores d'amortissement, les dieux après l'exposition à impulsions et génèrent leur propre tension lorsque les bobines de l'enceinte de champ magnétique dans l'intervalle du système magnétique. Le coefficient d'amortissement montre à quelle grande importance à l'amplitude des oscillations de diffuseur et à la rapidité avec laquelle ils se décolorent avec la charge d'AC en tant que générateur pour la résistance complète de l'UMP. Ce coefficient est égal au rapport de résistance AC à la somme de la résistance à l'impact de l'UMP, la résistance de la transition du groupe de contact du relais de commutation de l'UA, la résistance est complétée normalement par le diamètre insuffisant de la bobine d'inductance du Sortie FGH, résistance transitoire des câbles de câble et la résistance des câbles AC de l'AC.

De plus, l'impédance des systèmes acoustiques est non linéaire. Le flux de courants déformés sur les fils des câbles AC crée une chute de tension avec une grande proportion de distorsion non linéaire, également déductible de la tension de sortie incontestée de l'amplificateur. Par conséquent, le signal sur les pinces AC est déformé beaucoup plus qu'à la sortie de l'URZCH. Ce sont la distorsion de l'interface.

Pour réduire ces distorsions, la compensation de tous les composants de la résistance totale de sortie de l'amplificateur a été appliquée. La résistivité de la sortie de la production du propriétaire, ainsi que la résistance de la transition des contacts du relais et la résistance du fil de la bobine d'inductance de la sortie FNC, est réduite par l'action de Oos globale profonde, prise à partir de la sortie droite L1. De plus, la connexion de la main droite R70 à la borne "chaude" peut être facilement agencée pour compenser la résistance de la transition du câble AC de câble et la résistance de l'un des fils AC, sans craindre la génération de UMPS en raison de Les changements de phase dans les fils couverts.

Le nœud de compensation de résistance au fil AC est fabriqué sous la forme d'un amplificateur d'inversion avec KY \u003d -2 au DA2, R10, C4, R11 et R9. La tension d'entrée de cet amplificateur est la chute de tension sur le "froid" ("Terre") du fil de l'aube. Étant donné que sa résistance est la résistance du fil "chaud" du câble AUC, pour compenser la résistance des deux fils, il suffit de doubler la tension du fil "froid", de l'inversion et de la résistance R9 avec une résistance égal à la somme des résistances du circuit R8 et R70 de l'OOS, de soumettre à l'entrée d'inversion de OU DA1. Ensuite, la tension de sortie des UMP augmentera par la quantité de chutes de tension sur les fils de la CA, ce qui équivaut à l'élimination de l'effet de leur résistance au rapport d'amortissement et au niveau de distorsion de l'interface sur les pinces de l'UA. La compensation d'automne sur la résistance des fils AC du composant non linéaire des antiadons des haut-parleurs est particulièrement nécessaire aux fréquences inférieures de la bande sonore. La tension du signal sur le haut-parleur RF est limitée à la résistance et au condenseur qui y est connecté. Leur résistance complexe est une grande plus de résistance des câbles, par conséquent, la compensation de cette résistance au RF est privée de sens. Sur la base de cela, le circuit d'intégration R11C4 limite la bande de fréquences du compensateur d'une valeur de 22 kHz.

Il convient de noter notamment: la résistance du fil "chaud" du fil de câble AC peut être compensée par son total IOS reliant la main droite R70 avec un fil spécial à la borne LED "chaude". Dans ce cas, il ne prendra que la compensation que par la résistance du fil de fil "froid" et le coefficient d'amplification du compensateur de résistance au fil doit être réduit à la valeur de KU \u003d -1 en sélectionnant la résistance de résistance R10 égale à la résistance Résistance R11.

Le nœud de protection actuel évite les dommages causés aux transistors de sortie avec des courts-circuits dans la charge. Le capteur actuel dessert les résistances R53 - R56 et R57 - R60, ce qui suffit. Le flux des courants de sortie de l'amplificateur à travers ces résistances crée une chute de tension, qui est appliquée au diviseur R41R42. La tension avec la valeur du seuil ouvre le transistor VT10 et son courant de collecteur ouvre la cellule de déclenchement VT8 VT8VT9. Cette cellule passe dans un état stable avec des transistors ouverts et shunt la chaîne HL1VD8, réduisant ainsi le courant à travers la stabilion à zéro et à verrouillage du VT3. La décharge C21 du courant de base VT3 peut prendre plusieurs millisecondes. Une fois que la cellule de déclenchement est déclenchée, la tension située au bas de la C23, chargée de la tension sur le HL1 LED à 1,6 V, augmente du niveau -7.2 V du bus positif de l'alimentation électrique de l'UNT -1.2 B 1 tension sur le pliage supérieur de ce condensateur augmente également sur 5 V. C21 déchargée rapidement à travers la résistance R30 sur C23, le transistor VT3 est verrouillé. Pendant ce temps, VT6 s'ouvre et à travers R33, R36 ouvre VT7. VT7 Shunt Stabilodron VD9, décharge via le condensateur R31 C22 et verrouille le transistor VT5. Sans recevoir des tensions de décalage, les transistors en cascade de sortie sont également verrouillés.

Restauration du statut d'origine de la gâchette et l'activation de l'UMR est effectuée en appuyant sur la touche SA1 "Réinitialiser la protection". C27 est chargé avec un collecteur de courant VT9 et shunt la chaîne de base VT8 en verrouillant la cellule de déclenchement. Si, à ce moment, la situation d'urgence est éliminée et le VT10 verrouillé, la cellule va dans un état avec des transistors fermés régulièrement. VT6, VT7 sont fermés, sur la base de données VT3, VT5, la tension de référence et l'amplificateur entrent dans le mode de fonctionnement. Si le court-circuit de la charge de l'UMR continue, la protection est déclenchée à nouveau, même si le condensateur C27 est connecté à SA1. La protection fonctionne de manière si efficace que pendant les travaux de configuration de la correction, l'amplificateur a été désactivé plusieurs fois pour les petites réparations ... avec une touche à un non-onduleur. L'auto-excitation résultante a entraîné une augmentation du courant des transistors de sortie et la protection éteint l'amplificateur. Bien que cette méthode grossière ne puisse être offerte, mais grâce à protection actuelle Il n'a pas fait du mal aux transistors de sortie.

Compensateur de travail pour la résistance du câble AU.

L'efficacité du compensateur de travail de BB-2008 a été vérifiée par l'ancienne méthode audiophile, audition, la commutation de la saisie du compensateur entre le fil de compensation et le fil global de l'amplificateur. L'amélioration du son était clairement perceptible et le futur propriétaire n'aurait pas pu avoir échoué à obtenir un amplificateur, de sorte que les mesures de l'effet du compensateur n'aient pas été menées. Les avantages du schéma avec le "caboratorat" étaient si évidents que la configuration "compensateur + intégrateur" a été acceptée comme une unité standard pour une installation dans tout l'amélioration développée.

Étonnamment, combien de différends inutiles autour de l'utilité / indemnisation inutile de la résistance des câbles ont éclaté sur Internet. Comme d'habitude, ils ont surtout insisté sur l'écoute du signal non linéaire. Ceux qui sont extrêmement simples, la cellule câblée semblait difficile et incompréhensible, les coûts de celui-ci sont exorbitants et la consommation de temps constante. Même les propositions ont été exprimées que, puisque beaucoup d'argent a été consacrée à l'amplificateur lui-même, alors le péché sauf sur le Saint et vous devez aller de la meilleure façon glamour, comment toute l'humanité civilisée va et ... Acquérir normal , Human © câbles superdadies de métaux précieux. À ma grande surprise, les huiles dans les incendies ont versé des déclarations de spécialistes très respectés sur les invisions des invisions du nœud de compensation à la maison, y compris les spécialistes de leurs amplificateurs qui utilisent ce nœud avec succès. Il est très regrettable que de nombreuses équipes-radioamateurs avec méfiance ont réagi aux rapports d'améliorer la qualité du son sur le LF et à la MC avec l'inclusion du compensateur, ce qui aurait évité de ce moyen simple d'améliorer le fonctionnement des UMRS que les voleurs.

Pour documenter la vérité, une petite étude a été réalisée. À partir du générateur GZ-118, une série de fréquences dans la zone de la fréquence résonante de l'UA a été déposée sur l'UMP, la tension a été contrôlée par oscilloscope C1-117 et KR sur les bornes AC a été mesurée par l'INI C6-8, fig.4. La résistance R1 est définie pour éviter le dépôt de l'entrée Compensator lors de la commutation entre le fil de commande et le fil partagé. L'expérience utilisait des câbles courants et publics AC d'une longueur de 3 m et d'une section transversale de 6 kV noyau. MM, ainsi que le système de haut-parleurs Giga FS IL avec une gamme de fréquences de 25 à 22 000 Hz, avec une résistance nominale de 8 ohms et une puissance nominale de 90 W du royaume acoustique.

Malheureusement, les circuits des amplificateurs de signal harmonique de C6-8 prévoient l'utilisation de condensateurs d'oxyde de haute capacité dans les circuits de l'OOS. Cela conduit à l'effet du bruit basse fréquence de ces condensateurs pour résoudre le dispositif sur basses fréquences, En conséquence, sa permission sur la NF est pire. Lors de la mesure du signal KR avec une fréquence de 25 Hz de la GC-118, directement C6-8, les lectures de l'instrument dansent autour de la valeur de 0,02%. Contourner cette restriction avec enregistreur filtre Le générateur GZ-118 en cas de mesure de l'efficacité du compensateur n'est pas possible, car Un certain nombre de réglages discrets des paramètres de fréquence 2T-filistiques sont limités aux valeurs LC 20.60, 120, 200 Hz et ne vous permettent pas de mesurer KR sur les fréquences qui vous intéressent. Par conséquent, la fixation du cœur, le niveau de 0,02% a été adopté comme zéro, référence.

À une fréquence de 20 Hz à une tension aux bornes AC 3 dans l'AMPL, ce qui correspond à la puissance de sortie de 0,56 W sur une charge de 8 ohms, KR était de 0,02% avec le compensateur allumé et 0,06% après la fin de celle-ci. désactivé. À une tension de 10 V AMPL, qui correspond à la puissance de sortie de 6,25 W, la valeur de 0,02% KR 0,02% et 0,08%, respectivement, à une tension de 20 V AMPL et de puissance 25 W - 0,016% et 0,11%, et à Tension 30 en AMPL et puissance 56 W - 0,02% et 0,13%.

Connaissant la relation facilitée des fabricants d'équipements importés aux valeurs des inscriptions relatives à la capacité, ainsi que de se souvenir de la merveilleuse, après l'adoption des normes occidentales, la transformation du système acoustique 35AS-1 avec un haut-parleur basse fréquence Dans S-90, la puissance à long terme de plus de 56 W sur AC n'a pas été appliquée.

À une fréquence de 25 Hz, avec une puissance de 25 watts, KR était de 0,02% et 0,12% avec le nœud de compensation / désactivé, et d'une capacité de 56 W à 0,02% et 0,15%.

Dans le même temps, la nécessité de l'efficacité des flacons de sortie du total des OO a été vérifiée. À une fréquence de 25 Hz avec une puissance de 56 W et est raccordée dans l'un des fils de câble AC de la sortie RL-RC FNH, similaire au requis dans les Superlines, KR avec un compensateur découvert atteint 0,18%. À une fréquence de 30 Hz avec une puissance de 56 W KM 0,02% et 0,06% avec le nœud de compensation marche / arrêt. À la fréquence de 35 Hz avec une puissance de 56 W KM 0,02% et 0,04% avec le nœud de compensation marche / arrêt. Aux fréquences 40 et 90 Hz d'une capacité de 56 W KM 0,02% et 0,04% avec le nœud de compensation ON / OFF et à une fréquence de 60 Hz -0,02% et 0,06%.

Les conclusions sont évidentes. Il existe une distorsion de signal non linéaire sur les bornes AC. La dégradation de la linéarité du signal aux bornes AC est clairement enregistrée avec l'inclusion de celui-ci à travers un non compensé, non couvert par la résistance de la CADNC contenant un fil relativement mince de 70 cm. La dépendance du niveau de distorsion de l'alimentation de l'alimentation de la puissance AC suggère qu'elle dépend du rapport de la puissance du signal et de la puissance nominale des haut-parleurs NF de l'UA. Les distorsions sont les plus prononcées à des fréquences près du résonant. Les haut-parleurs générés en réponse à l'impact du signal sonore de l'anti-EDS diffusent la somme de la résistance de la sortie de l'UMP et la résistance des fils de câble de la CA, de sorte que le niveau de distorsion sur les bornes AC dépend directement. sur la résistance de ces fils et la résistance de sortie de l'amplificateur.

Le diffuseur d'un haut-parleur à basse fréquence peu amortissante élimine elle-même la fierté et, en outre, ce haut-parleur génère une large queue de produits de distorsions non linéaires et d'intermodulation qui reproduisent le haut-parleur de la moyenne fréquence. Ceci explique la détérioration du son dans les fréquences moyennes.

Malgré l'instrument du niveau zéro de KR 0,02% accepté en raison de l'impermanence, l'influence du compensateur de résistance aux câbles sur la distorsion du cigare sur les bornes CA est clairement notée. Vous pouvez installer la pleine conformité des conclusions effectuées après avoir écouté le noeud de compensation sur le signal de musique et les résultats des mesures instrumentales.

L'amélioration qui est clairement audible lorsque le physicien du câble est activé peut s'expliquer par le fait qu'avec la disparition des distorsions sur les terminaux AC, le haut-parleur moyen-fréquence cesse de jouer à toutes ces saletés. Apparemment, par conséquent, en réduisant ou en éliminant la reproduction de distorsion par le haut-parleur de la moyenne fréquence, un circuit à deux faces de l'inclusion de l'UA, le soi-disant Bivaring, lorsque les liaisons LF et RF Sch-RF sont connectées par différents câbles, ont un avantage dans le son par rapport à un schéma de boîtes unique. Toutefois, étant donné dans un schéma à deux emballages, le signal déformé sur les bornes RVC ne disparaît nulle part, ce schéma perd l'option avec un complexe par le coefficient de déversement des oscillations libres du diffuseur de haut-parleur basse fréquence.

La physique ne sera pas trichée et pour un son décent, il ne suffit pas d'obtenir des indicateurs brillants à la sortie de l'amplificateur à la charge active, mais il est également nécessaire de perdre de la linéarité après la livraison du signal aux bornes AC. Dans le cadre d'un bon amplificateur, un compensateur est absolument nécessaire pour un ou plusieurs systèmes.

Intégrateur.

L'efficacité et la capacité de réduire l'erreur de l'intégrateur sur DA3 ont également été vérifiées. Dans l'UMP BB avec ou TL071, la tension constante de sortie est comprise entre 6 ... 9 mV et réduire cette tension en allumant la résistance supplémentaire sur le circuit d'entrée non convertissant a échoué.

L'effet de la caractéristique de bruit basse fréquence de l'unité d'entrée avec une entrée PT en raison de la couverture de l'EOS profonde à travers la chaîne de fréquence-visible R16R13C5C6 est manifestée sous la forme d'une instabilité de la tension de sortie d'une valeur de plusieurs milcanité, ou -60 dB par rapport à la tension de sortie à une puissance de sortie nominale, à des fréquences inférieures à 1 Hz non reproduit par l'UA.

Sur Internet a mentionné une faible résistance des diodes de protection VD1 ... VD4, qui prétendument une erreur dans le travail de l'intégrateur en raison de la formation du diviseur (R16 + R13) / R VD2 | VD4 . . La résistance inverse des diodes de protection a été collectée Schéma Fig. 6. Ici, la DA1, incluse selon le schéma d'amplificateur d'inverseur, est recouverte de l'OOB par R2, sa tension de sortie est proportionnelle au courant de la chaîne de la diode VD2 et la résistance de protection R2 avec un coefficient de 1 mV / on, et la résistance du circuit R2VD2 avec le coefficient de 1 mv / 15 gom. Pour exclure l'influence des erreurs additives des erreurs de déplacement et d'entrée des erreurs de courant à la mesure du courant de fuite de la diode, il est nécessaire de calculer uniquement la différence entre la propre tension de l'OU, mesurée sans vérification de la diode et la tension de l'OU sortie après son installation. Presque la différence dans les tensions de sortie de ou dans plusieurs milvololts donne la valeur de la résistance inverse de la diode d'environ dix quinze giga à la tension inverse de 15 V. Évidemment, le courant de fuite ne deviendra plus plus une diminution de la Tension sur la diode au niveau de plusieurs mallvolts, caractéristique de la tension de différence de l'intégrateur et du compensateur.

Mais l'effet photo, qui est caractéristique des diodes placées dans un boîtier en verre conduit vraiment à un changement significatif de la tension de sortie de l'UMP. Avec l'éclairage de leur lampe à incandescence chez 60 W, d'une distance de 20 cm, une tension constante à la sortie de Yazch est passé à 20 ... 3O MV. Bien qu'il soit improbable à l'intérieur du boîtier d'amplificateur, un niveau de lumière similaire peut être observé, une goutte de peinture appliquée à ces diodes, a éliminé la dépendance des modes de mode de l'éclairage. Selon les résultats de la simulation, la réponse de réponse ACH n'est pas observée même à une fréquence de 1 million. Mais cela ne devrait pas diminuer le temps constant R16R13C5C6. Les phases de la variable de tension aux sorties de l'intégrateur et le compensateur sont opposées et avec une diminution de la capacité de capacité ou de la résistance des résistances d'intégrateur, une augmentation de sa tension de sortie peut aggraver la compensation de la résistance des câbles AC.

Comparaison du son des amplificateurs. Le son de l'amplificateur assemblé a été comparé au son de plusieurs amplificateurs étrangers de production industrielle. La source était le lecteur CBD du lecteur CD audio Cambridge, un préamplificateur "Génie radio UE-001" a été utilisé pour la balançoire et le réglage du niveau sonore de l'UP-001, "Sugden A21a" et NAD C352 étaient utilisé.

Le premier a été vérifié par l'Umzch légendaire, vide et Damn Road Umzch "Sugden A21A", travaillant en classe A avec une sortie de 25 W. Ce qui est remarquable, dans la documentation ci-jointe sur les Britanniques, elle a été prise en compte au profit du niveau des distorsions non linéaires de ne pas indiquer. Dis, pas dans la distorsion, mais dans la spiritualité. "Sugden A21A\u003e" Perdu à l'UMR BB-2010 avec une puissance comparable à la fois en termes de clarté, de confiance, de noblesse sonore à basse fréquences. Ce n'est pas surprenant, compte tenu des caractéristiques de son ingénierie de schéma: juste un répéteur de sortie quasi-symétrique à deux chaînes sur les transistors d'une structure, assemblé selon les circuits des 70 du siècle dernier avec une résistance de sortie relativement élevée et sur la sortie Encore plus augmentant la résistance totale de la production par condensateur électrolytique - c'est la dernière décision en elle-même aggrave le son des amplificateurs sur les fréquences basses et moyennes. À moyen et haute fréquence, la BB a montré des détails, une transparence et une excellente élaboration de scènes, lorsque des chanteurs, des outils pourraient être clairement localisés par le son. Au fait, à la Parole sur la corrélation des données objectives des mesures et des impressions subjectives du son: dans l'un des journaux des concurrents, SUGDEN-A SA KR a été déterminé à un niveau de 0,03% à une fréquence de 10 kHz.

Le prochain était également un amplificateur anglais NAD C352. L'impression générale était la même: le son "Ward" de l'Anglais prononcé de l'Anglais sur la feuille ne lui laissait aucune chance, tandis que le travail des UMR de BB a été reconnu comme impeccable. Contrairement à la Nada, dont le son était associé à des arbustes épaisses, la laine, la laine, le son de BB 2010 sur des fréquences moyennes et élevées lui permettait de distinguer clairement les voix des interprètes de la chorale générale et des outils de l'orchestre. Dans le travail de NAD C352, l'effet de la meilleure audibilité d'un artiste plus volatil, un outil le plus fort était clairement exprimé. Comme le propriétaire de l'amplificateur a été mis en place, dans le son de BB BB, les chanteurs n'ont pas "les nœuds brillants" les uns des autres, et le violon n'a pas combattu le pouvoir du son avec une guitare ou une pipe, mais tout le Outils paisiblement et harmonieusement "étaient des amis" dans l'image sonore globale de la mélodie. Aux hautes fréquences de l'UMP-2010, selon les audiophiles de la pensée figuré, on dirait que "comme si elle dessine le son avec un gland mince." Ces effets peuvent être attribués à la différence entre les distorsions d'intermodulation des amplificateurs.

Le son du RB RB 981 était similaire au son du NAD C352, sauf meilleur travail Aux basses fréquences, toujours l'URZCH de BB-2010 dans la définition du contrôle AC à basse fréquences, ainsi que la transparence, la sensibilité du son sur des fréquences moyennes et élevées est restée hors de compétition.

Le plus intéressant en termes de compréhension de l'image de la pensée d'audiophiles était l'opinion générale qui, malgré la supériorité de ces troishschsch, ils apportent le son "chaleureux" qu'ils ne le rendent plus agréables et que l'Umzch BB fonctionne bien, "le le son est neutre. "

Le Dual CV1460 japonais a perdu son son immédiatement après l'évolution du plus évident pour tous et passer du temps sur son écoute détaillée. IT KR était à moins de 0,04 ... 0,07% à faible puissance.

Les principales impressions de comparer les amplificateurs dans les principales caractéristiques ont été complètement identiques: l'UMP BB était en avance sur eux dans son son inconditionnellement et définitivement. Par conséquent, d'autres tests ont été reconnus comme inutiles. En conséquence, l'amitié a été vaincue, chacune obtenait la volonté: pour son son chaud, sincère - Sugden, Nad et Rotel, et pour entendre le directeur dirigé - l'UMR VZCH-2010.

Personnellement, j'aime beaucoup la fidélité pour moi comme un son clair, propre, impeccable et noble, il a joué de reproduire des passagers de toute complexité. En tant qu'ami, un audioophile avec beaucoup d'expérience, les sons des paramètres d'impact à basses fréquences fonctionnent sans options, en tant que presse, au milieu, il sonne comme si ce n'est pas le cas, et il semble qu'il semble peindre le son avec un petit gland. Pour moi, le son de déchargement de la BB est associé à la facilité de travail des cascades.

Littérature

1. Sukhov I. Umzch forte fidélité. Radio, 1989, n ° 6, p. 55-57; №7, p. 57-61.

2. Ridico L. Umzch BB sur une base de données d'éléments modernes avec un système de contrôle du microcontrôleur. "Radiofobby", 2001, №5, p. 52-57; №6, p. 50-54; 2002, №2, p. 53-56.

3. Ageev S. Umzch super-linéaire avec une nouvelle radio Oos, 1999, Nos 10 ... 12; Radio, 2000, Nos 1; 2; 4 ... 6; 9 ... 11

4. ZUEV. L. Umzch avec Oos parallèle. Radio, 2005, №2, p. 14.

5. Zhukovsky V. Pourquoi la vitesse d'UMP (ou «UMPC-2008»). "Radiofobby", 2008, №1, p. 55-59; №2, p. 49-55.

UML BB-2010 est un nouveau développement de la ligne largement connue des amplis de la BB (haute fidélité). Un certain nombre de solutions techniques ont été influencées par le travail d'Ageev.

Caractéristiques:

Coefficient Harmonic à une fréquence de 20000 Hz: 0,001% (150 W / 8 OHM)

Petite bande de fréquence de signal -3 dB: 0 - 800000 Hz

Taux de croissance de la tension de sortie: 100 V / μs

Signal / bruit et signal / arrière-plan: 120 dB

Schéma électrique de l'armée de l'air 2010

À l'entrée de l'amplificateur est muni de R1C1 avec une fréquence de coupure de 1,6 Hz, fig. 1. Mais l'efficacité du dispositif de stabilisation des modes permet à l'amplificateur de fonctionner avec un signal d'entrée contenant jusqu'à 400 MW du composant constant. Par conséquent, C1 est exclu qu'il réalise le rêve audio éternel d'un chemin sans condensateurs et améliore considérablement le son de l'amplificateur.

Amplificateurs opérationnels d'amplificateurs préliminaires, l'OU mensuelle est forcée de développer plusieurs volts de la tension de sortie. Étant donné que le coefficient de gain est petit et varie de 500 à 2000 fois de 20 kHz, cela indique son fonctionnement avec une tension relativement grande du signal de différence - de plusieurs centaines de micro-ondes sur la LF à plusieurs millivolts de 20 kHz et la probabilité élevée d'entrer la cascade d'entrée de la distorsion de l'intermodulation Ou. La tension de sortie de ces utilisateurs est égale à la tension de sortie de la dernière cascade du gain de la tension, qui est généralement faite selon le schéma avec OE. La tension de sortie dans plusieurs volts indique le fonctionnement de cette cascade avec des tensions d'entrée et de sortie assez importantes, et en conséquence, ce qui en fait une distorsion dans le signal amélioré. L'OU est chargé sur la résistance du circuit parallèlement aux circuits inclus de l'OO et la charge, ce qui est parfois un peu kilomé, qui nécessite du répéteur de sortie de l'amplificateur de courant de sortie à plusieurs milliampères. Par conséquent, les modifications apportées au courant du pitié de répétition de sortie, dont les cascades de sortie ne consomment pas plus de 2 courants MA sont assez importantes, ce qui indique également qu'ils font des distorsions dans l'augmentation du signal. Nous voyons que la cascade d'entrée, la cascade d'amélioration du stress et la cascade de sortie OU peuvent provoquer une distorsion.

On sait que le niveau de produits de distorsion provenant de cette fréquence est réduit proportionnellement à la profondeur de la rétroaction négative de cette fréquence. Le coefficient de ralenti, à la couverture de l'amplificateur OOS, est impossible à mesurer à des fréquences basse en raison de la petite taille du signal d'entrée. Selon les calculs développés avant la couverture, le renforcement du ralenti permet d'atteindre la profondeur de l'EOS 104 DB aux fréquences allant jusqu'à 500 Hz. Mesures pour les fréquences, en commençant par 10 kHz, montrent que la profondeur de l'EO à une fréquence de 10 kHz atteint 80 dB, à une fréquence de 20 kHz - 72 dB, à une fréquence de 50 kHz - 62 dB et 40 dB - à une fréquence de 200 kHz. La figure 2 montre les caractéristiques de fréquence d'amplitude de l'UMPC 2010 et, à titre de comparaison, similaire en difficulté.

L'utilisation d'une résistance de résistance linéaire R17 Résistance à 1 kΩ dans la cascade différentielle VT1, VT2 sur les transistors de différentes structures avec puissance série augmente la linéarité de la conversion de la tension de sortie OU DA1 dans le courant de collecteur VT2 en créant un OOS local avec une profondeur de 40 dB. Cela peut être vu à partir de la comparaison de la quantité d'émetteurs de VT1, des émetteurs VT2 - environ 5 ohms - avec la résistance R17 ou la somme des contraintes thermiques VT1, VT2 est d'environ 50 mV - avec une goutte de tension à la résistance R17 , qui fait 5,2 - 5,6 v.

Le répéteur de sortie à trois kalid est assemblé sur des transistors bipolaires et des commentaires spéciaux ne nécessitent pas besoin. N'essayez pas de combattre l'entropie, économisez sur le reste des transistors de week-end. Il ne devrait pas être inférieur à 250 mA; Dans l'auteur - 320 mA.

Le nœud de protection actuel évite les dommages causés aux transistors de sortie avec des courts-circuits dans la charge. Le capteur actuel dessert les résistances R53 - R56 et R57 - R60, ce qui suffit. Le flux des courants de sortie de l'amplificateur à travers ces résistances crée une chute de tension, qui est appliquée au diviseur R41R42. La tension avec la valeur du seuil ouvre le transistor VT10 et son courant de collecteur ouvre la cellule de déclenchement VT8 VT8VT9. Cette cellule passe dans un état stable avec des transistors ouverts et shunt la chaîne HL1VD8, réduisant ainsi le courant à travers la stabilion à zéro et à verrouillage du VT3. La décharge C21 du courant de base VT3 peut prendre plusieurs millisecondes. Une fois que la cellule de déclenchement est déclenchée, la tension située au bas de la C23, chargée de la tension sur le HL1 LED à 1,6 V, augmente du niveau -7.2 dans l'alimentation positive de l'ONU au niveau -1.2 B1 Tension sur le dessus. De ce condensateur augmente également 5 V. C21 déchargés rapidement à travers la résistance R30 sur C23, le transistor VT3 est verrouillé. Pendant ce temps, VT6 s'ouvre et à travers R33, R36 ouvre VT7. VT7 Shunt Stabilodron VD9, décharge via le condensateur R31 C22 et verrouille le transistor VT5. Sans recevoir des tensions de décalage, les transistors en cascade de sortie sont également verrouillés.

Restauration du statut d'origine de la gâchette et l'activation de l'UMR est effectuée en appuyant sur la touche SA1 "Réinitialiser la protection". C27 est chargé avec un collecteur de courant VT9 et shunt la chaîne de base VT8 en verrouillant la cellule de déclenchement. Si, à ce moment, la situation d'urgence est éliminée et le VT10 verrouillé, la cellule va dans un état avec des transistors fermés régulièrement. VT6, VT7 sont fermés, sur la base de données VT3, VT5, la tension de référence et l'amplificateur entrent dans le mode de fonctionnement. Si le court-circuit de la charge de l'UMR continue, la protection est déclenchée à nouveau, même si le condensateur C27 est connecté à SA1. La protection fonctionne de manière si efficace que, lors du travail sur la configuration de la correction, l'amplificateur a été désactivé plusieurs fois pour de petites réparations, touchant l'entrée de non-convertiste. L'auto-excitation résultante a entraîné une augmentation du courant des transistors de sortie et la protection éteint l'amplificateur. Bien qu'il soit impossible d'offrir cette méthode cohérente en règle générale, mais grâce à la protection actuelle, elle n'a pas préjuré aux transistors de sortie.

Compensateur de travail pour les câbles de résistance

Pour documenter la vérité, une petite étude a été réalisée. À partir du générateur GZ-118, une série de fréquences dans la zone de la fréquence résonante de l'UA a été déposée sur l'UMP, la tension a été contrôlée par oscilloscope C1-117 et KR sur les bornes AC a été mesurée par l'INI C6-8, fig.4. Vérification de l'efficacité de la résistance Le système de câblage R1 est réglé pour éviter de basculer sur l'entrée Compensator lors de la commutation entre le contrôle et le fil partagé. L'expérience utilisait des câbles courants et publics AC d'une longueur de 3 m et d'une section transversale de 6 kV noyau. MM, ainsi que le système de haut-parleurs Giga FS IL avec une gamme de fréquences de 25-2000 Hz, avec une résistance nominale de 8 ohms et une capacité nominale de 90 W de la société Royaume acostique.

Malheureusement, les circuits des amplificateurs de signal harmonique de C6-8 prévoient l'utilisation de condensateurs d'oxyde de haute capacité dans les circuits de l'OOS. Cela conduit à l'influence du bruit basse fréquence de ces condensateurs pour résoudre le dispositif à faible fréquence, à la suite de laquelle sa permission sur la NF est pire. Lors de la mesure du signal KR avec une fréquence de 25 Hz de la GC-118, directement C6-8, les lectures de l'instrument dansent autour de la valeur de 0,02%. Contourner cette restriction avec le filtre d'aide du générateur GZ-118 en cas de mesure de l'efficacité du compensateur, il n'est pas possible, car Un certain nombre de fréquences de réglage discrètes 2T-FIL-TRTS sont limitées aux valeurs de LF 20, 60, 120, 200 Hz et ne vous permettent pas de mesurer KR sur la fréquence qui vous intéresse. Par conséquent, la fixation du cœur, le niveau de 0,02% a été adopté comme zéro, référence.

Connaître la relation facilitée des fabricants d'équipements importés aux valeurs des inscriptions relatives au pouvoir, ainsi que de se souvenir de la merveilleuse, après l'adoption des normes occidentales, la transformation du système acoustique avec une capacité de haut-parleur basse fréquence de 30 WB, la puissance à long terme de plus de 56 W sur AC n'a pas été appliquée.

À une fréquence de 25 Hz, avec une puissance de 25 watts, KR était de 0,02% et 0,12% avec le nœud de compensation / désactivé, et d'une capacité de 56 W à 0,02% et 0,15%.

Malgré l'hypothèse du niveau zéro de KR de 0,02% accepté en raison de la non-idéalité, l'influence du compensateur de résistance au câble sur la distorsion du cigare sur AC est observée et définitivement noté. Vous pouvez installer la pleine conformité des conclusions effectuées après avoir écouté le noeud de compensation sur le signal de musique et les résultats des mesures instrumentales.

Intégrateur

Internet a mentionné la faible résistance des diodes de protection VD1 ... VD4, qui aurait une erreur dans le fonctionnement de l'intégrateur en raison de la formation d'un diviseur (R16 + R13) / R VD2 | VD4 .. Le diagramme de la La résistance inverse des diodes de protection a été collectée. 6. Ici, la DA1, incluse selon le schéma d'amplificateur d'inverseur, est recouverte d'une OOS par R2, sa tension de sortie est proportionnelle au courant du circuit de la diode VD2 et la résistance de protection R2 avec un coefficient de 1 mV / ON, et la résistance à la chaîne R2VD2 est de 1 mv / 15 gom. Pour exclure l'influence des erreurs additives des erreurs de déplacement et d'entrée des erreurs de courant à la mesure du courant de fuite de la diode, il est nécessaire de calculer uniquement la différence entre la propre tension de l'OU, mesurée sans vérification de la diode et la tension de l'OU sortie après son installation. Presque la différence entre les tensions de sortie de ou dans plusieurs milvololts donne la valeur de la résistance inverse de la diode d'environ dix - quinze gigas avec une tension inverse de 15 V. Évidemment, le courant de fuite ne deviendra pas plus avec une diminution de la tension Sur la diode du niveau de plusieurs mallvolts, caractéristique de la tension de différence de l'intégrateur et du compensateur.

Comparaison du son des amplificateurs. Le son de l'amplificateur assemblé a été comparé au son de plusieurs amplificateurs étrangers de production industrielle. La source était le lecteur CD audio Cambridge, un préamplificateur "", "Sugden A21A" et NAD C352 a été utilisé pour déchirer et ajuster le niveau de son de "Sugden A21A" et NAD C352.

Le son du Rotel RB 981 était similaire au son du NAD C352, à l'exception d'une meilleure opération à basses fréquences, toujours les UMPS de BB-2010 dans la définition du contrôle AC à basse fréquences, ainsi que la transparence, la sensibilité du son des fréquences moyennes et élevées est restée hors de concurrence.

UMSHC-2011 version ultime

UMPS Air Force-2011 Version Ultimate Scheme Auteur Viktor Zhukovsky G. KrasnoAmreysk

Caractéristiques techniques de l'amplificateur:
1. Haute puissance: 150 W / 8ème Ohm,
2. Linéarité élevée - 0,000.2 ... 0.000.3% à 20 kHz 100 W / 4 OHM,
Ensemble complet d'unités de service:
1. Maintenir la tension constante zéro,
2. compensateur de la résistance des fils de fil,
3. Protection propre,
4. Protection contre la tension de sortie constante,
5. Démarrage en douceur.

UMBC du programme Air Force 2011

L'éditeur de circuits imprimés était engagé dans le participant de nombreux projets populaires Lepekhinv (Vladimir Lepjin). Il s'est très bien passé).

Umzch-Air Force2011

Payer amplificateur UCH Air Force-2011. Il a été conçu pour une tonne soufflant (parallèle au radiateur). L'installation des transistors UN (amplificateur de tension) et VC (cascade de sortie) est un peu difficile, car L'installation / démontage doit être vissée sur les trous de la PP avec un diamètre d'environ 6 mm. Lorsque l'accès est ouvert, la projection des transistors ne tombe pas sous PP, beaucoup plus pratique. Je devais faire des frais un peu.

Dans le nouveau PP, n'a pas pris un point - Il s'agit de la commodité de la mise en place de la protection sur la carte d'amplificateur:

C25 0,1 N, R42 * 820 OHM et R41 1K Tous les éléments du SMD et sont du côté soudeur, ce qui n'est pas très pratique lors de la mise en place, car Il sera nécessaire de dévisser plusieurs fois et de visser les boulons de fixation de PP sur des racks et des transistors aux radiateurs. Phrase: R42 * 820 se compose de deux résistances du SMD situé en parallèle, à partir d'ici. Offre: une résistance RMD est recherchée immédiatement, une autre résistance de sortie peut être soudée à VT10 une sortie à la base de données, l'autre à l'émetteur, nous sélectionnons à la approprié. Positionné, changer le retrait sur le SMD, pour plus de clarté:

L'amplificateur de fréquence sonore (UMP) de forte loyauté (BB), développé en 1989 par Nikolai Sukhov, peut déjà être appelé légendaire à droite. Avec son développement, une approche professionnelle basée sur les connaissances et l'expérience dans le domaine de l'ingénierie analogique du régime a été appliquée. En conséquence, les paramètres de cet amplificateur étaient si élevés qu'aujourd'hui, cette conception n'a pas perdu de pertinence. Cet article décrit une version quelque peu améliorée de l'amplificateur. Les améliorations sont réduites à l'utilisation d'une nouvelle base d'éléments et à l'utilisation d'un système de contrôle du microcontrôleur.

L'amplificateur de puissance (esprit) fait partie intégrante de tout complexe de reproduction audio. Disponible beaucoup de descriptions de la conception de tels amplificateurs. Mais dans la grande majorité des cas, même avec de très bonnes caractéristiques, il existe un manque total de commodités de service. Mais à l'heure actuelle, lorsque les microcontrôleurs ont été largement distribués, il n'est pas difficile de créer un système de gestion assez parfait. Dans le même temps, l'appareil fait maison pour saturation fonctionnelle peut ne pas céder aux meilleurs échantillons exclusifs. La variante de l'UMP avec le système de contrôle du microcontrôleur est illustrée à la Fig. une:

Figure. 1. Apparence de l'amplificateur.

Le diagramme source des UMP a suffisamment de paramètres de manière à ce que l'amplificateur ne soit pas la source dominante de la non-linéarité du chemin de production du son dans toute la plage de puissance de sortie. Par conséquent, une amélioration supplémentaire des caractéristiques des avantages notables ne donne pas.

À tout le moins, la qualité sonore de différents phonogrammes est beaucoup plus différente de la qualité sonore des amplificateurs. Sur ce sujet, vous pouvez apporter une citation du magazine "Audio": " Il existe des différences évidentes dans de telles catégories telles que des haut-parleurs, des microphones, des micros de LP, des chambres d'écoute, des studios, des salles de concert et, en particulier des configurations de studios et d'équipements d'enregistrement utilisés par diverses entreprises d'enregistrement. Si vous souhaitez entendre des différences minces dans la scène sonore, comparez John Earcules d'entrées à Delos avec Jack Renner entrées sur TelarC et non pré-amplificateurs. Ou si vous souhaitez entendre des différences subtiles en transitions, comparez DMP Studio Jazz Records avec Jazz Records Cheshky Studio et pas deux câbles inter-blocs.»

Malgré ce fait, les amoureux hi-end, n'arrêtent pas la recherche du son "droit", qui affectent, y compris l'esprit. En fait, l'esprit est un exemple de chemin linéaire très simple. Le niveau actuel de développement de l'équipement de circuit nous permet de fournir suffisamment de paramètres élevés pour un tel appareil afin que la précision de la distorsion devienne invisible. Par conséquent, dans la pratique, deux tout esprit moderne et non conçu non couturé. Au contraire, si l'esprit a un son spécial, spécifique, il ne parle qu'une chose: la distorsion de la distorsion est grande et bien visible sur l'oreille.

Cela ne signifie pas qu'il est très simple de concevoir un esprit de haute qualité. Il existe de nombreuses subtilités comme circuits et plan constructif. Mais toutes ces subtilités ont longtemps été connues de sérieux fabricants de l'esprit et des erreurs brutes dans les conceptions d'esprit moderne ne sont généralement pas trouvées. Des exceptions sont des amplificateurs de classe Hi-End Cher, qui sont souvent conçus très mal. Même si les erreurs de malheur sont agréables sur une rumeur (qu'ils disent des amplificateurs de lampes), il n'a rien à voir avec une forte loyauté.

L'esprit de haute qualité, à l'exception des exigences traditionnelles du haut débit et de la bonne linéarité, est un autre nombre d'exigences supplémentaires. Parfois, vous pouvez entendre ça pour utilisation à la maison La puissance de l'amplificateur 20-35 W est suffisante. Si nous parlons de puissance moyenne, une telle assertion est vraie. Mais le vrai signal de musique peut avoir un niveau de puissance maximale supérieur au niveau moyen de 10 à 20 fois. Par conséquent, de sorte qu'avec une puissance moyenne de 20 W, il est nécessaire d'avoir une puissance d'environ 200 W. Ici, par exemple, la production de l'évaluation d'experts pour l'amplificateur décrit dans: " Le seul commentaire était le manque de volume du son des gros outils de choc, qui s'explique par la puissance de sortie insuffisante de l'amplificateur (120 W dans le pic à la charge 4 Ohm).»

Les systèmes acoustiques (AC) sont une charge complexe et ont une nature très complexe de la dépendance de la résistance totale de la fréquence. À certaines fréquences, il peut être inférieur à la valeur nominale de 3 à 4 fois. L'esprit devrait être capable de travailler sans distorsion sur une telle charge basse tension. Par exemple, si la résistance nominale du système acoustique est de 4 ohms, l'esprit doit normalement fonctionner sur la charge avec une résistance de 1 ohm. Cela nécessite de très gros courants de sortie, qui doivent être pris en compte lors de la conception de l'esprit. L'amplificateur décrit satisfait à ces exigences.

Récemment, le thème de la résistance optimale de la sortie de l'amplificateur en termes de minimisation des distorsions d'UA est assez souvent abordée. Cependant, ce sujet n'est pertinent que lors de la conception de haut-parleurs actifs. Les filtres de séparation des haut-parleurs passifs sont développés sur la base du fait que la source de signal aura une résistance à la sortie faible négligeable. Si l'esprit aura une résistance élevée de sortie, la réponse en fréquence sera fortement déformée. Par conséquent, rien d'autre ne reste comment assurer une petite résistance à la sortie pour l'esprit.

On peut noter que les nouveaux développements de l'esprit vont principalement sur le chemin de la réduction, améliorant ainsi le processus de construction, une augmentation de la puissance de production, une augmentation de l'efficacité, améliorer les qualités des consommateurs. Cet article porte sur les fonctions de service mis en œuvre en raison du système de contrôle du microcontrôleur.

L'amplificateur est effectué dans le boîtier au format MIDI, ses dimensions globales 348x180x270 mm, poids est d'environ 20 kg. Le microcontrôleur intégré vous permet de contrôler l'amplificateur à l'aide de la télécommande IR (courante avec préamplificateur). De plus, le microcontrôleur est mesuré et indiquant la puissance de sortie moyenne et quasiipique, la température des radiateurs, implémente l'arrêt du minuteur et traite les situations d'urgence. Le système de protection de l'amplificateur, ainsi que le contrôle de la puissance allumée et éteinte, est mis en œuvre avec la participation du microcontrôleur. L'amplificateur a une alimentation de service séparée, ce qui lui permet d'être dans le mode "STANDBY", lorsque les principales sources d'alimentation sont désactivées.

L'amplificateur décrit s'appelle NSM (machines sonores nationales), modèle PA-9000, car le nom de l'appareil fait partie de sa conception et doit être présent. Le jeu de fonctions de service réalisé dans certains cas peut être redondant, pour de telles situations, une version "minimaliste" de l'amplificateur (modèle PA-2020) a été développée, qui n'a qu'un interrupteur d'alimentation et une LED de deux couleurs sur le panneau avant et le microcontrôleur intégré ne contrôle que le processus d'activation et d'arrêt de la puissance et de désactivation, complète le système de protection et fournit une télécommande du mode "STANDBY".

Toutes les commandes et indications de l'amplificateur sont situées sur le panneau avant. Son apparence et son nomination de contrôles sont illustrés à la Fig. 2:

Figure. 2. Panneau d'amplificateur avant.

1 - LED Activer les consommateurs externes ext	9 - bouton moins
2 - Dépôt de devoir	10 - bouton d'indication de puissance pic pic
3 - Bouton de transition en mode veille en veille	11 - Bouton d'indication de minuterie
4 - Puissance totale de la puissance de puissance	12 - Bouton d'indication de température° C
5 - LED principal LED LED	13 - BOUTON PLUS
6 - Utiliser la LED de LED normale	14 - Le canal gauche du crash de LED échoue
7 - charge LED de charge	15 - LED LED à canal de droite échoue R
8 - Affichage

Bouton marche Fournit une fermeture complète de l'amplificateur du réseau. Physiquement, ce bouton déconnecte uniquement la source d'alimentation du service du réseau, respectivement, il peut être calculé sur un petit courant. Les principales sources d'alimentation sont incluses à l'aide du relais, dont les enroulements sont alimentés par la source de droits. Par conséquent, lorsque le bouton "POWER" est désactivé, tous les circuits d'amplificateur sont garantis.

Lorsque vous allumez le bouton d'alimentation, l'amplificateur est complètement activé. Le processus d'inclusion se produit comme suit: la source de droits s'allume immédiatement, comme en témoigne la LED sur le «devoir» de l'alimentation en service. Après un certain temps nécessaire pour réinitialiser le microcontrôleur, la mise sous tension sockets extérieurs Et le voyant "EXT" est allumé. Ensuite, la LED "principale" est allumée et la première étape d'intégration des sources principales se produit. Initialement, les transformateurs principaux sont inclus dans des résistances restrictives qui empêchent le jet de courant initial en raison de condensateurs de filtres déchargés. Les condensateurs sont chargés progressivement et lorsque la tension d'alimentation mesurée atteint le seuil installé, les résistances restrictives sont exclues de la chaîne. Cela enflamme le voyant de fonctionnement. Si, pour le temps imparti, la tension d'alimentation n'a pas atteint le seuil installé, le processus d'activation de l'amplificateur est interrompu et l'indication d'accident s'allume. Si l'inclusion des sources principales est passée avec succès, le microcontrôleur vérifie l'état du système de protection. En l'absence de situations d'urgence, le microcontrôleur permet de basculer sur le relais de charge et le voyant de charge est allumé.

Bouton de veille Gérer le mode veille. Une pression courte du bouton Placez l'amplificateur en mode veille ou, au contraire, allume l'amplificateur. En pratique, vous devrez peut-être activer les prises externes, laissant l'esprit en mode veille. Ceci est requis, par exemple, lorsque vous écoutez des phonogrammes pour téléphones stéréo ou lorsqu'il écrit sans contrôle sonore. Les prises externes peuvent être activées de manière indépendante (sur le signal de son) en appuyant sur le bouton "STANDBY". Une option lorsque l'esprit est allumé et que les sockets sont désactivés, cela n'a pas de sens, il n'est donc pas mis en œuvre.

Sur le panneau avant, il y a 4 bits numériques affichage et 5 boutons de contrôle d'affichage. L'affichage peut fonctionner dans les modes suivants (Fig. 3a):

désactivée
indication de la puissance de sortie du milieu [W]
indication de la puissance de sortie quasiipique
indication du statut de minuterie [m]
indication des radiateurs Température [° C]

Immédiatement après activé, l'affichage est désactivé, car dans la plupart des cas lors de l'utilisation de l'esprit, il n'est pas nécessaire. Vous pouvez activer l'affichage en appuyant sur l'un des boutons "Minuterie" ou "° C".

Figure. 3. Afficher les options d'affichage.

Bouton de pointe Comprend l'affichage de la puissance de sortie et commute des modes de puissance moyenne / quasipic. Dans le mode d'indication de puissance de sortie, "W" est enflammé à l'écran et pour la puissance quasiipic - aussi "Peak". La puissance de sortie est indiquée en watts avec une discrétion de 0,1 watt. La mesure est effectuée en multipliant le courant et la tension sur la charge, de sorte que les lectures sont valables pour toute valeur de résistance de charge admissible. Tenez le bouton "Peak" sur le signal audio désactive l'affichage. Éteignant l'affichage, ainsi que sa commutation entre différents modes d'indication, se produit en douceur (une image "vole" à une autre). Cet effet est mis en œuvre par programme.

Bouton "minuterie" Affiche l'état actuel de la minuterie à l'écran, tandis que la lettre "M" est enflammée. La minuterie vous permet de définir l'intervalle de temps à l'expiration de laquelle l'amplificateur passe en mode veille et les sockets externes sont déconnectés. Il convient de noter que lors de l'utilisation de cette fonctionnalité, d'autres composants du complexe doivent permettre une mise hors tension "en déplacement". Pour un tuner et un lecteur CD, ceci est généralement admissible, mais dans certaines dections de cassette, lorsque la puissance est désactivée, le LPM peut ne pas se déplacer vers le mode "Stop". Pour ce déco, éteindre la puissance pendant la lecture ou l'enregistrement est inacceptable. Cependant, parmi les dispositifs d'entreprise, de tels ponts sont extrêmement rares. Au contraire, la plupart des Dec ont un commutateur "minuterie", qui a 3 positions: "Off", "Enregistrer" et "Play", ce qui permet à une simple alimentation d'alimentation d'activer immédiatement la lecture ou le mode d'enregistrement. Éteignez ces modes peut également être placé facile à supprimer la puissance. La minuterie d'amplificateur peut être programmée aux intervalles suivants (Fig. 3B): 5, 15, 30, 45, 60, 90 et 120 minutes. Si la minuterie n'est pas utilisée, elle doit être traduite dans l'état "OFF". Dans cet état, il est immédiatement après la mise sous tension.

La tâche d'intervalle de minuterie est effectuée boutons "+" et "-" Dans le mode d'indication de la minuterie. Si la minuterie est allumée, le voyant "TIMER" est toujours à l'écran et l'indication de la minuterie tourne de l'état actuel actuel, c'est-à-dire Combien de minutes à gauche avant l'arrêt. Dans une telle situation, l'intervalle peut être étendu en appuyant sur le bouton "+".

Bouton "° C" Comprend l'affichage de la température des radiateurs, tandis que le symbole "° C" est enflammé. Un thermomètre séparé est installé sur chaque radiateur, mais la valeur de température maximale est affichée. Ces mêmes thermomètres sont utilisés pour contrôler le ventilateur et pour la protection de la température des transistors de sortie de l'amplificateur.

Pour indications d'affichage Deux LED sont situées sur le panneau avant: "Échec de la gauche" et "Échec de droite". Lorsque la protection est déclenchée dans l'un des canaux, la LED correspondante est allumée et l'affichage de la cause de l'accident est indiqué (Fig. 3C). Dans ce cas, l'amplificateur passe en mode veille. Les types de protection suivants sont mis en œuvre dans l'amplificateur:

protection contre les surcharges pour la sortie CASCADE
protection contre le composant permanent à la sortie
protection de la source d'alimentation
protection contre la disparition de la tension de réseau
protection contre les transistors de sortie de surchauffe

Protection actuelle sur la surcharge Réagit à l'excédent du seuil spécifié de la cascade de sortie. Il enregistre non seulement les haut-parleurs, mais également les transistors de sortie, par exemple, avec une courte fermeture à la sortie de l'amplificateur. Ceci est la protection d'un type de déclenchement, après sa déclenchement, l'esprit n'est restauré qu'après qu'il est réactivé. Étant donné que cette protection nécessite une vitesse élevée, il est mis en œuvre du matériel. L'affichage est indiqué comme "si".

Réagit à la composante constante de la tension de sortie de l'esprit, supérieure à 2 V. Il protège les haut-parleurs, est également mis en œuvre du matériel. L'affichage est indiqué comme "DCF".

Réagit à la baisse de la tension d'alimentation de tout épaule en dessous du niveau spécifié. Une perturbation significative de la symétrie de la tension d'alimentation peut entraîner le composant permanent à la sortie, qui est dangereux pour l'UA. L'affichage est indiqué comme "UF".

Réagit à la perte de plusieurs périodes de tension de réseau dans une rangée. Le but de cette protection est d'éteindre la charge avant la chute de la tension d'alimentation et la transition commencera. Il est mis en œuvre du matériel, le microcontrôleur ne lit que son état. L'affichage est indiqué comme "PRF".

protection contre la surchauffe Les transistors de sortie sont mis en œuvre par programmation, il utilise des informations avec des thermomètres installés sur des radiateurs. L'affichage est indiqué comme "TF".

L'esprit a la capacité télécommande . Comme il ne nécessite pas de grand nombre de boutons de contrôle, la même télécommande est utilisée pour contrôler le pré-amplificateur. Cette télécommande fonctionne dans la norme RC-5 et dispose de trois boutons spécialement conçus pour gérer l'esprit. Le bouton "STANDBY" est complètement dupliquant le même bouton sur le panneau avant. Le bouton "Affichage" vous permet de changer le mode d'affichage sur la bague (Fig. 3A). Tenez le bouton "Affichage" sur le signal audio désactive l'écran. Le bouton "Mode" vous permet de modifier l'intervalle de temps de la minuterie (Fig. 3B), c'est-à-dire Il remplace les boutons "+" et "-".

Sur le panneau arrière Amplificateur (Fig. 4) Set Sockets destinés à alimenter d'autres composants du complexe. Ces prises ont une fermeture indépendante qui permet à l'ensemble du complexe de la télécommande.

Figure. 4. Panneau d'amplificateur arrière.

Comme indiqué précédemment, comme base de l'amplificateur décrit, le schéma UMPC de Nikolai Sukhova a été pris, qui est décrit dans. Les principes de base de la construction de l'esprit de forte loyauté sont énoncés dans. Programme schématique le boost principal de l'amplificateur montré à la Fig. cinq.

largeur \u003d 710\u003e

Figure. 5. Diagramme schématique de la carte d'amplificateur principal.

Par rapport à la conception originale, de petits changements ont été apportés à l'amplificateur. Ces modifications ne sont pas fondamentales et constituent principalement une transition vers une nouvelle base d'éléments.

Modifié circuit de stabilisation de la température. Dans la conception originale, avec les transistors de sortie sur les radiateurs, le transistor a été installé - le capteur de température qui réglait la tension de déplacement de la cascade de sortie. Dans le même temps, la température des seuls transistors de sortie a été prise en compte. Mais la température des transistors précurseurs en raison de la dissipation de puissance assez importante sur eux a également augmenté de manière significative pendant le fonctionnement. En raison du fait que ces transistors ont été installés sur de petits radiateurs distincts, leur température pourrait plutôt fluctuer de manière fluctuante, par exemple, à la suite de la modification de la puissance dissipée ou même due à des flux d'air externes. Cela a conduit aux mêmes fluctuations nettes du courant de repos. Oui, et tout autre élément de l'esprit peut être très chaud pendant le fonctionnement, car dans un cas, il existe des sources de chaleur (radiateurs de transistors de sortie, transformateurs, etc.). Cela s'applique également aux tout premiers transistors du répéteur émetteur composite, qui n'avait pas du tout de radiateurs. En conséquence, le courant de repos pourrait augmenter plusieurs fois lorsque l'esprit est chauffé. La solution à ce problème a été proposée par Alexei Belov.

Habituellement, pour la stabilisation de la température du courant de la cascade de sortie, l'esprit est utilisé. système suivant (Fig. 6a):

Figure. 6. Schéma de stabilisation de la température du courant de repos.

La tension de décalage est appliquée aux points A et B. Il est mis en surbrillance sur un deux pôles, ce qui se compose du transistor et des résistances VT1 R1, R2. La tension de décalage initiale est définie par la résistance R2. Le transistor VT1 est généralement fixé avec le radiateur VT6, VT7. La stabilisation est la suivante: lorsque les transistors de VT6, VT7 sont chauffés, la chute de l'émetteur de base diminue, qui, avec une tension de biais fixe, entraîne une augmentation du courant de repos. Mais avec ces transistors, VT1 est chauffé, ce qui provoque une diminution de la chute de tension sur un deux pôles, c'est-à-dire Réduire le réservoir. L'inconvénient d'un tel schéma est que la température des transitions d'autres transistors incluses dans le répéteur émetteur composite n'est pas prise en compte. Pour le considérer, la température des transitions de tous les transistors doit être connue. Le moyen le plus simple de le rendre identique. Pour cela, tous les transistors inclus dans le répéteur émetteur composite sont suffisamment installés sur un radiateur commun. Dans le même temps, pour obtenir un courant de repos en fonction de la température, la tension de déplacement du répéteur émetteur composite doit avoir le coefficient de température de la même manière que les six transitions activées. À peu près, nous pouvons supposer que la tension de goutte directe sur la transition P-N diminue linéairement avec un coefficient K, d'environ 2,3 mv / ° C. Au répéteur de l'émetteur composite, ce coefficient est de 6 * à. Fournissez ce coefficient de température de la tension de décalage - la tâche d'un deux pôles, qui allume les points A et B. deux pôles, représentés sur la Fig. 6a, a un coefficient de température égal à (1 + r2 / r1) * k. Lors du réglage de la résistance R2, le courant du réservoir change le coefficient de température, qui n'est pas entièrement correct. La solution pratique la plus simple peut être le schéma représenté sur la Fig. 6b. Dans ce schéma, le coefficient de température est (1 + R3 / R1) * K et le courant de démarrage du reste est défini par la position de la résistance R2. La chute de tension sur la résistance R2, qui est hébergée par une diode, peut être considérée comme presque constante. Par conséquent, l'ajustement du courant initial et de repos n'affecte pas le coefficient de température. Avec un tel schéma, lorsqu'il est chauffé, l'esprit du courant ne change pas de 10 à 20%. Pour que tous les transistors du répéteur de l'émetteur composite soient placés sur un radiateur général, ils doivent disposer de logements adaptés à la fixation sur le radiateur (les transistors des boîtiers TO-92 ne conviennent pas). Par conséquent, d'autres types de transistors sont appliqués à l'esprit, en même temps plus modernes.

Dans le diagramme d'amplificateur (Fig. 5), la stabilisation de la température de la température du courant de repos est hébergée par un condensateur C12. Ce condensateur n'est pas obligatoire, bien qu'il n'apporte pas non plus de mal. Le fait est qu'entre les bases de données du répéteur émetteur composite, il est nécessaire de fournir une tension de déplacement, qui doit être permanente pour le courant silencieux sélectionné et ne dépend pas du signal amélioré. En bref, le composant variable de la tension sur les deux pôles, ainsi que sur les résistances R26 et R29 (figure 5) devrait être zéro. Par conséquent, tous ces éléments peuvent être recouverts de condenseurs. Mais en raison de la faible résistance dynamique des deux pôles, ainsi que des valeurs basse de la résistance de ces résistances, la présence de conteneurs de piétinement affecte très faiblement. Par conséquent, ces conteneurs ne sont pas nécessaires, d'autant plus que leurs tarifs devraient être assez volumineux (environ 1 μF et 10 μF, respectivement) pour la circulation R26 et R29).

Transistors de sortie L'esprit est remplacé par les transistors CT8101A, CT8102A, qui ont un niveau supérieur fréquence des limites Coefficient de transmission actuel. W. transistors puissants L'effet du coefficient de transmission actuel est plutôt prononcé en augmentant le courant du collecteur. Cet effet est extrêmement indésirable pour l'esprit, puisque ici les transistors doivent travailler à une production importante. La modulation du coefficient de transmission actuel entraîne une détérioration significative de la linéarité de la cascade de sortie de l'amplificateur. Pour réduire l'effet de cet effet, une inclusion parallèle de deux transistors a été appliquée dans la cascade de sortie (et c'est le minimum que vous pouvez vous permettre).

Pour inclusion parallèle Transistors Pour réduire l'effet de la diffusion de leurs paramètres et d'aligner les courants de travail, des résistances émettrices séparées sont appliquées. Pour un fonctionnement normal du système de protection de la surcharge actuel, la valeur de tension maximale des diodes VD9 est ajoutée à VD9 - VD12 (Fig. 5), car il est nécessaire de retirer la chute de deux, mais à partir de quatre résistances de l'émetteur.

Autres transistors Le répéteur émetteur composite est CT850A, KT851A (TO-220 cas) et KT940A, KT9115A (boîtier T-126). Dans le schéma de stabilisation de la région, le transistor composite KT973A est appliqué (boîtier T-126).

Produit et remplacement Or sur plus moderne. L'UU U1 principal est remplacé par AD744, qui a vitesse accrue et bonne linéarité. OU U2, qui fonctionne dans la schéma de maintien du potentiel zéro à la sortie OMPC, est remplacée par OP177, qui a un décalage à zéro faible (pas plus de 15 μV). Cela a permis d'abandonner la résistance de rognage du réglage du déplacement. Il convient de noter qu'en raison des caractéristiques des circuits AD744, la U2, la U2 doit fournir une tension de sortie proche de la tension d'alimentation (la sortie 8 AU AD744 de la tension constante est la sortie de 4 seulement deux transitions P-N). Par conséquent, tous les types de précision ou ne conviennent pas. Dans des cas extrêmes, vous pouvez appliquer une résistance "pull-up" de l'OU à -15 V. U3, qui fonctionne dans le schéma d'impédance des fils de connexion à courant alternatif, est remplacé par l'AD711. Les paramètres de cette OMA ne sont pas si critiques, donc une ou puissent être choisies avec une vitesse suffisante et un décalage de zéro plutôt faible.

Les diviseurs de résistance R49 - R51, R52 - R54 et R47, R48 sont ajoutés au circuit, qui servent à éliminer les signaux de courant et de tension pour le circuit de mesure de puissance.

Mise en œuvre modifiée chaînes de terre. Étant donné que chaque canal d'amplificateur est entièrement assemblé sur le même tableau, la nécessité de multiples carrosseries, qui doivent être connectées à un moment donné sur le châssis. Topologie spéciale cavalier Fournit une excavation en forme d'étoile des chaînes de terre. L'étoile de la terre est reliée par un conducteur avec une sortie courante de l'alimentation électrique. Il convient de noter qu'une telle topologie ne convient qu'avec des sources entièrement séparées de canaux gauche et droite.

Dans le schéma d'amplificateur de longueur d'onde d'origine pour courant variable Couvre I. contacts de relaisqui relient la charge. Cette mesure est adoptée pour réduire l'influence de la non-linéarité des contacts. Cependant, il y a des problèmes de travail de protection sur la composante constante. Le fait est que lorsque l'amplificateur est activé, la puissance est fournie plus tôt que le relais de charge s'allume. À ce stade, un signal peut être présent à l'entrée et le coefficient de transmission d'amplificateur en raison de la boucle de retour brisée est très gros. Dans ce mode, l'esprit limite le signal et le schéma de compensation de tension de décalage est généralement incapable de maintenir la valeur Mind du composant constant à la sortie. Par conséquent, même avant de connecter la charge, on peut constater qu'un composant constant est présent à la sortie, puis le système de protection fonctionnera. Éliminez cet effet est très facile si vous utilisez des relais avec des contacts commutables.

Les contacts normalement fermés doivent fermer la boucle OEO de la même manière que bien ouverte. Dans le même temps, lorsque le relais est triggété, les commentaires se révèlent être brisés uniquement pendant une période très courte, au cours de laquelle tous les contacts sont ouverts avec le relais. Pendant ce temps, une protection relativement inertielle sur le composant constant n'a pas le temps de travailler. En figue. 7 montre le processus de commutation d'un relais vacillant par un oscilloscope numérique. Comme on peut le voir, après 4 ms après avoir fourni la tension sur le relais enroulement, les contacts normaux sont bloqués. Environ après 3 ms, des contacts normalement ouverts sont fermés (avec un rebond notable, qui dure environ 0,7 ms). Ainsi, dans le vol », les contacts sont environ 3 ms, il est à cette époque, les commentaires seront cassés.

Figure. 7. Le processus de commutation du relais AJS13113.

Schéma de protection Entièrement recyclé (Fig. 8). Maintenant, il est placé sur la carte principale. Ainsi, chaque canal a son propre système indépendant. Il est quelque peu redondant, mais chaque carte de base est totalement autonome et est un amplificateur monophonique complet. Une partie des fonctions de protection comporte un microcontrôleur, mais pour augmenter la fiabilité, l'ensemble suffisant est mis en œuvre par matériel. En principe, la carte d'amplificateur peut fonctionner du tout sans microcontrôleur. Étant donné que l'esprit a une source d'énergie séparée, le schéma de protection est alimenté par celui-ci (niveau + 12V). Cela rend le comportement du régime de protection plus prévisible à un accident de l'une des principales sources d'alimentation.

largeur \u003d 710\u003e
Le dessin ne correspond pas à la page et donc compressé!
Pour le regarder complètement, cliquez sur.

Figure. 8. Schéma de protection des amplificateurs.

Protection actuelle sur la surcharge Comprend la gâchette collectée sur les transistors VT3, VT4 (figure 5), qui est incluse lors de l'ouverture du transistor VT13. VT13 reçoit un signal du capteur de courant et s'ouvre lorsque la valeur de l'ensemble R30 est définie par la valeur du réglage R30 par la résistance actuelle. La gâchette éteint les générateurs actuels VT5, VT6, qui permet de verrouiller tous les transistors du répéteur d'émetteur composite. La tension zéro à la sortie est maintenue dans ce mode à l'aide de la résistance R27 (Fig. 5). De plus, la condition de la gâchette est lue via la chaîne VD13, R63 (Fig. 8), et lorsqu'elle s'allume, un niveau logique bas est installé sur les entrées de l'élément logique U4D. Le transistor VT24 fournit une sortie collectrice ouverte pour un signal IOF (I OUT OUT), qui est interviewé par un microcontrôleur.

Protection contre le composant constant Mis en œuvre sur les transistors VT19 - VT22 et des éléments logiques U4B, U4A. Le signal de la sortie de l'amplificateur via le diviseur R57, R59 entre dans la R58C23 VDNCH avec une fréquence de tranche d'environ 0,1 Hz, qui met en évidence le composant constant du signal. Si un composant constant de la polarité positive apparaît, le transistor VT19 est ouvert, inclus selon le schéma OE. À son tour, ouvre le transistor VT22 et un niveau logique élevé apparaît sur les entrées de l'élément logique U4B. Si un composant constant de la polarité négative apparaît, le transistor VT21 est ouvert inclus avec OB. Une telle asymétrie est une mesure forcée associée à nutrition unipolaire Schémas de protection. Afin d'augmenter le coefficient de transmission actuel, les transistors VT21, VT20 (OK) sont appliqués. En outre, comme dans le premier cas, le transistor VT22 s'ouvre, etc. Un transistor VT23 est connecté à la sortie d'élément logique U4A, qui fournit une sortie de collecteur ouvert pour DCF (DC Fail).

Protection contre la disparition de la tension de réseau Contient un redresseur auxiliaire (Fig. 13) VD1, VD2 (VD3, VD4), qui a un filtre de lissage avec une très faible constante de temps. Si plusieurs périodes de tension de réseau tombent sur une rangée, la tension de sortie du redresseur tombe et un niveau logique bas est réglé aux entrées de l'élément logique U4C (Fig. 8).

Les signaux logiques des trois schémas de défense décrites ci-dessus entrent dans l'élément "ou" U5C, à la sortie de laquelle un niveau logique faible est formé en cas de déclenchement de l'un des schémas. Dans le même temps, le condenseur C24 est déchargé via la diode VD17 et un niveau logique faible apparaît sur les entrées de l'élément logique U5B (également à la sortie U5A). Cela conduit à la fermeture du transistor VT27 et déconnectez le relais K1. La chaîne R69C24 fournit un délai minimal lorsque la puissance est allumée au cas où le microcontrôleur pour une raison quelconque ne constitue pas un délai initial. Le transistor VT25 fournit une sortie collectrice ouverte pour OKL (OK GAUCHE) ou OKR (OK à droite). Le microcontrôleur peut interdire la commutation sur le relais. Pour ce faire, le transistor VT26 est installé. Cette fonctionnalité est nécessaire pour mettre en œuvre la protection du programme contre la surchauffe, le délai de logiciel sur le relais et synchroniser le fonctionnement des systèmes de protection des canaux gauche et droit.

Interaction de microcontrôleur avec système de protection du matériel Suivant: Lorsque l'amplificateur est allumé, une fois que la tension d'alimentation a atteint la valeur nominale, le microcontrôleur interroge les signaux de protection du matériel OKL et OKR. Tout ce temps, la commutation du relais est interdite par un microcontrôleur en maintenant le signal ENB (Activer) dans un état logique élevé. Dès que le microcontrôleur reçoit des signaux de préparation, il génère un délai temporaire et permet la commutation du relais. Pendant le fonctionnement de l'amplificateur, le microcontrôleur surveille le signal de préparation tout le temps. En cas de disparition d'un tel signal pour l'un des canaux, le microcontrôleur élimine le signal ENB, éteignant le relais dans les deux canaux. Il interroge ensuite l'état de l'état de la protection pour identifier le canal et le type de protection.

protection contre la surchauffe Mis en œuvre entièrement par programme. Dans le cas de la surchauffe des radiateurs, le microcontrôleur élimine le signal ENB, ce qui provoque une fermeture du relais de charge. Le thermomètre Dallas DS1820 est inscrit pour mesurer la température sur chacun des radiateurs. La protection est déclenchée lorsque les radiateurs de température atteignent 59,8 ° C. Un peu plus tôt, à une température de 55,0 ° C, l'affichage apparaît message préliminaire Surchauffe - la température des radiateurs est automatiquement émise. La réactivation de l'amplificateur se produit automatiquement lorsque les radiateurs sont refroidis à 35.0 ° C. L'inclusion à une température plus élevée des radiateurs n'est possible que manuellement.

Pour améliorer les conditions de refroidissement des éléments à l'intérieur du boîtier d'amplificateur, une petite taille ventilateurqui est situé sur le panneau arrière. Un ventilateur avec un moteur inscoleton est appliqué courant continu Avec une tension d'alimentation nominale de 12 V, conçue pour refroidir le processeur d'ordinateur. Comme il y a du bruit lorsque le ventilateur fonctionne, ce qui peut être perceptible dans des pauses, un algorithme de contrôle plutôt complexe est utilisé. À une température de radiateurs à 45,0 ° C, le ventilateur commence à fonctionner et lorsque les radiateurs sont refroidis à 35,0 ° C, le ventilateur est éteint. À la puissance de sortie inférieure à 2 W, l'opération de ventilateur est interdite de sorte que son bruit soit perceptible. Pour prévenir les inclusions périodiques et éteindre le ventilateur lorsque la puissance de sortie fluctue près de la valeur de seuil, le temps de rotation du ventilateur minimum est limité aux 10 secondes. À une température de radiateurs 55,0 ° C et plus, le ventilateur fonctionne sans arrêt, car cette température est proche d'une urgence. Si le ventilateur allumé lorsque l'amplificateur est en marche, alors lorsque le mode "STANDBY" est entré, si la température des radiateurs est supérieure à 35,0 ° C, le ventilateur continue de fonctionner même à une puissance de sortie zéro. Cela vous permet de refroidir rapidement l'amplificateur.

Protection de la source d'alimentation Également mis en œuvre entièrement par programme. Le microcontrôleur utilisant l'ADC surveille les tensions d'alimentation des deux canaux de l'amplificateur. Cette tension pénètre dans le processeur des planches principales à travers des résistances R55, R56 (figure 8).

L'inclusion des principales sources d'alimentation est stable. Ceci est nécessaire pour la raison que la charge de redresseurs sont des condensateurs de filtres entièrement déchargés et un jet de courant fort se produira avec un virage acéré. Ce lancer est un danger pour les diodes du redresseur et peut conduire à la combustion des fusibles. Par conséquent, lorsque l'amplificateur est allumé, le relais K2 est d'abord fermé (Fig. 12) et les transformateurs sont connectés au réseau à travers les résistances restrictives R1 et R2. À ce stade, le seuil des tensions d'alimentation mesurées est installé sur un logiciel égal à ± 38 V. Si ce seuil de tension n'est pas atteint pendant le temps défini, le processus d'alimentation est interrompu. Cela peut se produire si l'amplificateur actuel consommé par le circuit de courant est augmenté de manière significative (l'amplificateur est endommagé). Dans ce cas, l'indication de l'accident d'alimentation «UF» est indiquée.

Si le seuil de ± 38 V est atteint, le relais K3 est déclenché (Fig. 12), qui élimine les résistances des chaînes primaires des transformateurs principaux. Ensuite, le seuil est réduit à ± 20 V et le microcontrôleur continue de surveiller les tensions d'alimentation. Si lors du fonctionnement de l'amplificateur, la tension d'alimentation tombe en dessous de ± 20 V, la protection est déclenchée et l'amplificateur est éteint. Réduire le seuil en mode de fonctionnement normal est nécessaire pour les "prérefres" de la tension d'alimentation sous charge, un faux déclenchement de la protection s'est produit.

Programme schématique planches de processeur montré à la Fig. 9. La base du processeur est le microcontrôleur AT89C51 de type AT89C51 de l'entreprise ATMEL, qui fonctionne sur une fréquence d'horloge de 12 MHz. Pour augmenter la fiabilité du système, un superviseur U2 est appliqué, qui possède une minuterie de surveillance intégrée et un moniteur d'alimentation. Pour réinitialiser la minuterie de surveillance, une ligne de WD distincte est utilisée sur laquelle un signal périodique est programmé. Le programme est construit de manière à ce que ce signal ne soit présent que si le gestionnaire d'interruption de la minuterie et le cycle principal du programme sont effectués. Sinon, la minuterie de surveillance redémarrera le microcontrôleur.

largeur \u003d 710\u003e
Le dessin ne correspond pas à la page et donc compressé!
Pour le regarder complètement, cliquez sur.

Figure. 9. Diagramme de circuit de la carte du processeur.

L'affichage est associé au processeur à l'aide d'un bus 8 bits (connecteurs XP4 - XP6). L'affichage des registres de la carte d'affichage utilise des signaux C0..C4, qui sont produits par le décodeur d'adresse U4. Le registre U3 est un loquet de l'octet d'adresse plus jeune, seuls les décharges A0, A1, A2 sont utilisés. L'octet senior de l'adresse n'est pas utilisé du tout, ce qui a permis de libérer le port P2 à d'autres fins.

Lorsque vous cliquez sur les boutons de commande, des signaux de son sont générés. Pour ce faire, utilisez la ligne BPR sur laquelle la clé de transistor VT1 est connectée à l'émetteur dynamique HA1.

Les canaux principaux et droits sont connectés à la carte de processeur à l'aide des connecteurs XP1 et XP2, respectivement. Grâce à ces connecteurs, les signaux d'état du système de protection du courant IOF et de la protection contre le composant constant de la sortie d'amplificateur DCF sont alimentés. Ces signaux sont communs aux canaux gauche et droit, leur association est possible en raison des sorties du schéma de protection avec des collecteurs ouverts. Les signaux de préparation du système de protection OKL et OKR sont séparés via les canaux afin que le processeur puisse identifier le canal dans lequel le système de protection a fonctionné. Le signal ENB qui provient du processeur au système de protection permet la commutation du relais de charge. Ce signal est courant pour deux canaux, qui synchronise automatiquement le fonctionnement de deux relais.

Les lignes TR et TRL sont utilisées pour lire les thermomètres installés sur les radiateurs du canal droit et gauche, respectivement. La température mesurée par les thermomètres peut être affichée à l'écran si le mode d'indication correspondant est activé. La valeur de température maximale de deux pour les canaux gauche et droite est indiquée. La valeur mesurée est également utilisée pour la mise en œuvre du programme de la protection de la surchauffe.

De plus, les connecteurs XP1 et XP2 ont des signaux WUR, WIL, WUL et WIL utilisés par le circuit de mesure de puissance de sortie.

La carte de processeur de la source de service via le connecteur XP3 est alimentée. 4 Les niveaux sont utilisés pour alimenter: ± 15 V, +12 V et +5 V. Les niveaux ± 15 V sont déconnectés lors de la commutation en mode de service, et les niveaux restants sont toujours présents. La consommation des niveaux +5 V et +12 V en mode veille est minimisée en raison de la déconnexion logicielle des principaux consommateurs. De plus, plusieurs signaux logiques de contrôle arrivent à travers ce connecteur de la source d'alimentation de l'alimentation électrique: Contrôle de la source d'alimentation de service, Rex - inclut le relais de prises externes, RP1 et RP2 - incluent le relais principal de la source d'alimentation, le ventilateur - comprend un ventilateur. La nutrition des régimes de protection qui sont situées sur les cartes principales sont effectuées à partir de la carte de processeur avec le niveau de +12 V et la puissance de la carte d'affichage - le niveau de +5 V.

Pour mesurer la puissance de sortie et le type AD7896 de type 12 bits AD7896 Type AD7896 est utilisé pour surveiller des tensions d'alimentation. Un canal ADC n'est pas suffisant, le commutateur U5 est donc utilisé à l'entrée (ADC à 8 canaux, par exemple, le type AD7888 serait appliqué. Les données sont lues à partir de l'ADC sous une forme séquentielle. Pour cela, les lignes SDATA et SCLK (HORLOGE) sont utilisées. Le démarrage du processus de conversion est effectué par le signal de démarrage. En tant que source de support et en même temps, un stabilisateur de tension, l'ADC est utilisé Ref195 (U7). Depuis en mode veille, la tension d'alimentation ± 15 V est désactivée, tous les signaux logiques sont connectés à l'ADC via les résistances R9-R11, qui limitent le point de courant possible lors de la commutation en mode de service et en arrière.

Sur les huit entrées de commutation, six sont utilisées: deux pour la mesure de puissance, quatre pour contrôler des tensions d'alimentation. Le canal requis est sélectionné à l'aide de lignes d'adresses AX0, AX1, AX2.

Considérer schéma de mesure de la puissance canal gauche. Le schéma appliqué fournit une multiplication de la tension de courant et de la charge, de sorte que l'impédance de la charge est automatiquement prise en compte et que les lectures correspondent toujours à la puissance active réelle dans la charge. À travers les diviseurs de résistance R49 - R54, situé sur la carte principale (Fig. 5), la tension des capteurs de courant (résistances émettrices des transistors de sortie) entrent dans l'amplificateur différentiel U8A (Fig. 9), qui sélectionne le signal actuel. À partir de la sortie de U8A à travers la résistance de garniture R17, le signal pénètre dans l'entrée Y du multiplicateur analogique U9 type K525PS2. Le signal de tension est simplement retiré du diviseur et entre dans l'entrée du multiplicateur analogique X. À la sortie du multiplicateur, le R18C13 est installé, qui sélectionne un signal, proportionnel à la puissance de sortie quasipicitique avec une durée d'intégration d'environ 10 ms. Ce signal vient l'une des entrées de commutation, puis sur l'ADC. La diode VD1 protège l'entrée de commutation de la tension négative.

Afin de compenser le déplacement initial du zéro des multiples, lorsque l'amplificateur est activé (lorsque le relais de charge n'est pas activé et que la puissance de sortie est zéro), il existe un processus d'étalonnage automatique zéro. La tension de déplacement mesurée pour d'autres travaux est déduite des lectures de l'ADC.

La puissance dans les canaux gauche et droite est mesurée séparément, et la valeur maximale à travers les canaux est indiquée. Étant donné que l'indicateur doit afficher à la fois une puissance de sortie quasiipic et moyenne, ainsi que les valeurs indiquées doivent être pratiques pour la perception, mesurées à l'aide des valeurs ADC sont soumises à un traitement logiciel. Les caractéristiques de temps du compteur de niveau de puissance sont caractérisées par le temps d'intégration et le temps inverse. Pour un compteur de puissance quasiipic, le temps d'intégration est spécifié par une chaîne de filtrage matérielle et est d'environ 10 ms. Le compteur de puissance moyen ne diffère que par une durée d'intégration accrue, qui est mise en œuvre par programmation. Lors du calcul de la puissance moyenne, une moyenne mobile de 256 points est utilisée. Le temps inversé dans les deux cas est spécifié par programme. Pour la commodité de lire les lectures, cette fois doit être relativement grande. Dans ce cas, la course inverse de l'indicateur est mise en œuvre en soustrayant 1/16 du code de puissance actuel une fois en 20 ms. De plus, l'indication est effectuée avec des valeurs de pointe dans les 1,4 secondes. Étant donné que les lectures de l'indicateur de mise à jour trop fréquentes sont gravement perçues, la mise à jour a lieu toutes les 320 ms. Afin de ne pas manquer le pic suivant et de l'afficher de manière synchrone avec le signal d'entrée, lorsque le pic est détecté, une mise à jour extraordinaire des lectures se produit.

Comme mentionné ci-dessus, l'esprit utilise commun avec un pré-amplificateur télécommandequi fonctionne dans la norme RC-5. Le récepteur de système de contrôle de la télécommande SFH-506 est situé sur la carte d'affichage. À partir de la sortie du photodétecteur, le signal entre dans l'entrée SER (INT1) du microcontrôleur. Le décodage du code RC-5 est programmatique. Le numéro du système utilisé - 0AH, le bouton "STANDBY" a Code 0CH, le bouton "Affichage" - 21h, le bouton "Mode" - 20h. Si nécessaire, ces codes peuvent facilement être modifiés, car la table de transcodage est utilisée, qui peut être trouvée à la fin du texte source du programme de microcontrôleur.

Sur le panneau d'affichage (Fig. 10) Il existe deux indicateurs à sept segments à deux chiffres HG1 et HG2 type LTD6610E. Ils sont gérés par des registres parallèles U1 - U4. L'indication dynamique n'est pas utilisée, car cela peut entraîner une augmentation de niveau d'interférence.

largeur \u003d 710\u003e
Le dessin ne correspond pas à la page et donc compressé!
Pour le regarder complètement, cliquez sur.

Figure. 10. Concept de conseil d'indication.

Le registre U5 sert à contrôler les LED. Une résistance restrictive est incluse de manière cohérente avec chaque segment et avec chaque LED. Les entrées O de tous les registres sont combinées et reliées au signal de stylo du microcontrôleur. Au cours de la réinitialisation et de l'initialisation des registres, ce signal est dans un état de niveaux logique élevé. Cela empêche l'allumage accidentel de l'indication lors des processus de transition.

Sur la carte d'affichage, les boutons de commande SB1 - SB6 sont également installés. Ils sont connectés aux lignes de bus de données et à la ligne de retour RET. Diodes VD1 - VD6 prévenir court-circuit Lignes de données tout en appuyant sur deux boutons ou plus. Lors de la numérisation du clavier, le microcontrôleur utilise le port P0 sous forme de port de sortie simple, formant la course à zéro sur ses lignes. Dans le même temps, la ligne RET est interviewée. De cette manière, le code est enfoncé par le bouton.

À côté des indicateurs sous le verre de protection commun, il y a un photodétecteur intégré de la télécommande U6. Le signal de la sortie du photodétecteur via le connecteur XP6 pénètre dans l'entrée SER microcontroller (INT1).

Source de service (Fig. 11) fournit 4 niveaux à la sortie: +5 V, +12 V et ± 15 V. Les niveaux ± 15 V en mode veille sont déconnectés. La source utilise un petit transformateur toroïdal, enroulé sur un noyau 2x20x25 mm. Le transformateur de devoir a une grande quantité de puissance, ainsi que le nombre de tours sur la Volt sélectionné plus calculé. Grâce à ces mesures, le transformateur ne chauffe pratiquement pas, ce qui augmente sa fiabilité (cela devrait fonctionner en continu pendant toute la durée de vie de l'amplificateur). Les données d'enroulement et le diamètre du fil sont répertoriés sur le diagramme. Les stabilisants de tension ne possèdent pas. Les copeaux de stabilisants U1 et U2 sont installés sur un petit radiateur total. Pour éteindre les niveaux de ± 15 V touches sur les transistors VT1 - VT4, qui sont contrôlés par le signal du stylo provenant de la carte du processeur.

Figure. 11. Panneau de circuit imprimé de l'alimentation de service.

Outre les stabilisants de tension, les touches des transistors VT5 - VT12 sont installées sur la source de droits de la source d'alimentation pour la commande de relais et le ventilateur. Étant donné que les microcontrôleurs de la famille MCS-51 au cours du signal de réinitialisation, les ports sont situés dans un état à fort niveau logique, tous les actionneurs doivent être inclus dans un niveau bas. Sinon, il y aura de fausses réponses au moment du pouvoir sur ou dans le cas d'une minuterie de surveillance. Pour cette raison, une seule fois que des clés ne peuvent pas être appliquées n-P-N transistors Avec une puce de conducteurs OE ou ULN2003 et similaire.

Relais, fusibles et résistances restrictives sont situés sur conseil de relais (Fig. 12). Connexion à tous les fils réseau est effectué via la borne à vis. Chaque transformateur principal, un transformateur de droits et un bloc de prises externes ont des fusibles distincts. Pour des raisons de sécurité, les prises externes sont déconnectées par deux groupes de contact de relais K1 qui ont éclaté les deux fils. Les principaux transformateurs ont une élimination du milieu de l'enroulement primaire. Cet élimination peut être utilisé pour obtenir une tension 110 V pour alimenter d'autres composants du complexe. Les appareils correspondant à la norme américaine sont quelque peu moins chers que les multisystems, de sorte qu'ils se trouvent parfois sur notre territoire. Sur la carte relais, il y a des points d'où vous pouvez supprimer 110 V, mais dans la version de base, cette tension n'est pas utilisée.

Figure. 12. Relais de la carte de circuit imprimé schématique.

Diagramme des connexions de blocs sur amplificateur de châssis Montré à la Fig. 13. Les enroulements secondaires des transformateurs principaux T1 et T2 sont des redresseurs de ponts connectés collectés sur des diodes VD5 - Type VD12 CD2997A. Les condensateurs de filtrage d'une capacité totale de plus de 100 000 μF sont connectés à la sortie des redresseurs. Ces condensateurs de capacité élevée sont nécessaires pour obtenir un faible niveau d'ondulations et améliorer la capacité de l'amplificateur à jouer des signaux d'impulsion. Avec les condensateurs de filtrage, la tension d'alimentation est de ± 45 B est fournie aux principales planches d'amplificateur. De plus, il existe des redresseurs à faible consommation collectés sur des diodes VD1 - VD4, dont la tension de sortie est filtrée avec une constante de temps relativement faible par condenseurs C1 et C2. À travers des résistances R1 et R2, la tension de sortie de ces redresseurs auxiliaires est introduite dans les schémas de protection assemblés sur les boostes principaux de l'amplificateur. Lorsque plusieurs semiportions de la tension de réseau sont abandonnées, la tension de sortie des redresseurs auxiliaires tombe, qui est détectée par les schémas de protection et le relais de charge est déconnecté. À ce stade, la tension de sortie des principaux redresseurs est toujours assez importante en raison des condensateurs d'une grande capacité, de sorte que le processus transitoire de l'amplificateur ne commence pas par la charge connectée.

largeur \u003d 710\u003e
Le dessin ne correspond pas à la page et donc compressé!
Pour le regarder complètement, cliquez sur.

Figure. 13. Diagramme de connexion des blocs d'amplificateur.

Pour la conception de l'amplificateur de puissance et disposition Pas moins important que les circuits. Le principal problème est que les transistors de week-end nécessitent un évier de chaleur efficace. Avec une méthode de refroidissement naturelle, cela est versé dans des radiateurs massifs qui deviennent presque les principaux éléments de la conception. Une mise en page commune, lorsque la paroi arrière sert simultanément avec le radiateur, ne s'intègre pas, car le dos n'est pas un endroit pour installer les bornes et les connecteurs nécessaires. Par conséquent, dans l'esprit décrit, une disposition avec un arrangement latéral de radiateurs a été sélectionnée (Fig. 14):

Figure. 14. La disposition globale de l'amplificateur.

Les radiateurs sont quelque peu soulevés (cela est clairement vu à la Fig. 4), assurant ainsi leur meilleur refroidissement. Les cartes d'amplificateur de base sont fixes parallèlement aux radiateurs. Cela minimise la longueur des conducteurs entre la carte et les transistors de sortie. Les transformateurs de réseau sont un autre élément global de l'amplificateur. Dans ce cas, deux transformateurs toroïdaux sont appliqués, qui sont installés les uns sur les autres dans l'écran général de la forme cylindrique. Cet écran prend une partie importante du volume interne du boîtier d'amplificateur. Les principaux redresseurs sont installés sur le radiateur global, situé à la verticale à l'arrière de l'écran du transformateur. Les condensateurs de filtrage sont situés sous le châssis de l'amplificateur et fermé avec une palette. Il y a aussi des frais de relais. Le devoir de l'alimentation est fixé sur un support spécial près du panneau arrière. Les planches de processeur et d'affichage sont situées dans l'épaisseur du panneau avant, qui dispose d'une section de boîte.

Lors du développement d'une conception d'amplificateurs, une grande attention a été portée à la conception technologique et à la commodité de l'accès à tout nœud. De plus en détail avec la disposition de l'amplificateur peut être trouvée à la Fig. 15 et 18:

Figure. 15. Emplacement des nœuds de l'amplificateur sur la forme assemblée.

La base du logement de l'amplificateur est châssis en alliage d'aluminium D16T 4mm d'épaisseur (4 sur la figure 18). Au châssis sont attachés radiateurs (1 sur la figure 18) qui sont érigés dans une plaque d'aluminium ou une coulée. La zone requise des radiateurs dépend fortement des conditions de fonctionnement de l'amplificateur, mais elle ne doit pas être inférieure à 2000SM 2. Pour faciliter l'accès aux frais d'amplificateur, les radiateurs sont fixés sur le châssis à l'aide des boucles (10 à la Fig. 18), ce qui permet aux radiateurs de se présenter. Pour ce faire que les connecteurs d'entrée et de sortie des câbles n'interfèrent pas, le panneau arrière est cassé en trois parties (Fig. 4). La partie centrale est fixée avec le support sur le châssis et les deux pièces latérales sont fixées sur des radiateurs. Les connecteurs sont installés sur les parties latérales du panneau, qui sont pliées avec des radiateurs. Ainsi, l'assemblage du radiateur est un esprit monophonique connecté uniquement à des fils d'alimentation et à un câble de commande plat. En figue. 18 radiateurs de clarté ne sont que partiellement collectés et le panneau arrière n'est pas démonté.

Amplificateur de base Les radiateurs sont également fixés sur les radiateurs à l'aide de boucles (12 à la Fig. 18), ce qui leur permet de capturer, d'avoir accès au côté de la soudure. L'axe de rotation de la carte traverse les trous pour connecter les fils des transistors de sortie. Cela a permis de ne pas pratiquement augmenter la longueur de ces fils tout en abandonnant simultanément les frais. Les points de fixation supérieurs des panneaux sont des racks filetés classiques d'une hauteur de 15 mm. Le câblage des planches principales unilatérales du canal gauche et droit est faite miroir (Fig. 16), ce qui a permis d'optimiser les composés. Naturellement, le miroir de la topologie n'est pas complet, car les éléments sont utilisés, qui ne peuvent pas être simplement localisés en miroir (puce et relais). Le dessin donne une idée exemplaire de la topologie des planches, la topologie de toutes les planches est disponible dans l'archive (voir la section Télécharger) en tant que fichiers au format PCAD 4.5.

largeur \u003d 710\u003e
Le dessin ne correspond pas à la page et donc compressé!
Pour le regarder complètement, cliquez sur.

Figure. 16. Câblage des principales cartes d'amplificateur.

Sur chaque radiateur 1 (figure 17), il y a une surface lisse 2, qui est traitée après la noirceur. Sur ce document, neuf transistors 4 installés via des pads céramiques 2.

Figure. 17. La conception des radiateurs:

Les études ont montré que le mica et les joints élastiques plus modernes n'ont pas suffisamment de conductivité thermique. Le meilleur matériau pour les tampons isolants est une céramique basée sur la bière. Cependant, pour les transistors dans des cas plastiques, ces joints ne sont presque jamais trouvés. De très bons résultats ont réussi à obtenir des joints à partir de substrats de puce hybrides. Il s'agit d'une céramique rose (malheureusement, le matériau n'est certainement pas connu, probablement quelque chose basé sur Al 2 O 3). Pour comparer la conductivité thermique de différents joints d'étanchéité, un support a été recueilli dans lequel deux transistors identiques dans le boîtier T-220 ont été fixés sur le radiateur: une directement, l'autre - à travers le joint sous-jacent. La base actuelle des deux transistors était la même. Le transistor sur le joint a dissipé la puissance d'environ 20W et l'autre transistor de puissance ne s'est pas dissipé (le collecteur n'a pas fourni de tension). La différence entre les chutes du B-E en deux transistors a été mesurée et, pour cette différence, la différence de températures de transition a été calculée. Pour tous les joints d'étanchéité utilisés, la pâte thermique, sans cela, les résultats ont été pires et instables. Les résultats de la comparaison sont présentés dans le tableau:

Les transistors de sortie sont enfoncés avec des superpositions 5, les transistors restants sont fixés avec des vis. Ce n'est pas très pratique, car le forage des joints en céramique est requis, qui peut être effectué uniquement avec des exercices de diamant, et même avec beaucoup de difficulté.

Un thermomètre 9 est installé à côté des transistors. Comme l'expérience a montré, lorsque les thermomètres DS1820 attachés à leur corps, il est impossible d'avoir une forte pression, sinon les lectures sont déformées, et c'est très important (il est préférable de Coller avec de la colle avec une conductivité thermique élevée).

Sous les transistors du radiateur 6 est fixé. Au verso de cette planche, les conducteurs sont manquants, il peut donc être fixé directement à la surface du radiateur. Les résultats de tous les transistors sont soudés au terrain sur le dessus du tableau. Les composés de la carte avec la carte principale sont fabriqués des fils courts qui sont déprimés dans des rivets creux 7. Pour que les rivets ne ferment pas le radiateur, il a un évidement 8.

Transformateurs toroïdaux de base (7 à la Fig. 18) à travers des joints élastiques installés l'un sur l'autre. Pour réduire le dépôt des transformateurs vers un autre équipement (pont de la cassette, par exemple), les transformateurs sont recommandés à l'écran à partir de l'acier recuit d'une épaisseur d'au moins 1,5 mm. L'écran est un cylindre en acier et deux capuchons tirés par une goupille. Pour éviter l'apparence d'un virage court-circuité, le couvercle supérieur a une manche diélectrique. Toutefois, s'il est supposé utiliser l'esprit sur une puissance moyenne élevée, les ouvertures de ventilation doivent être fournies à l'écran ou abandonner l'écran du tout. Il semblerait, pour une compensation mutuelle des champs de diffusion de transformateur, il suffit de tout simplement allumer leurs enroulements primaires d'anti-phase. Mais dans la pratique, cette mesure est très inefficace. Le champ de diffusion du transformateur toroïdal, avec la symétrie axiale apparente, a une distribution spatiale très complexe. Par conséquent, la rançon contient l'un des enroulements primaires conduit à un affaiblissement du champ de diffusion à un point d'espace, mais de renforcer à un autre. De plus, la configuration du champ de diffusion dépend de manière significative de la charge du transformateur.

Figure. 18. Nœuds d'amplificateur de base:

1 - radiateurs	12 - planches de fixation en boucle
2 - planches d'amplificateur de base	13 - rack de fixation du conseil
3 - Aire de jeux sur le radiateur pour l'installation de transistors	14 - Connecteur de câble de commande (de la carte processeur)
Assiette de roulement 4	15 - fil de la sortie d'extra. Redresseur
5 - Plaque portante du panneau avant	16 - Transformateur de service à l'écran
6 - panneau avant de la boîte	17 - Commission d'alimentation de service
7 - Transformateurs de base sur l'écran	18 - Stabilisants de tension de radiateur
8 - redresseur de diodes radiateurs	19 - Fils de contrôle du relais
9 - Alimentation des frais	20 - panneau arrière
10 - Fixation des radiateurs sur la boucle	21 - Terminaux de sortie
11 - Support de montage du radiateur	22 - Connecteurs d'entrée

Au transformateur de puissance, l'esprit est présenté par des exigences très strictes. Cela est dû au fait qu'il est chargé sur le redresseur avec un très grand condensateurs de filtres. Cela conduit au fait que c'est consommé de enroulement Le transformateur actuel est pulsé et la valeur du courant dans l'impulsion est de plusieurs fois plus que le courant moyen consommé. Aux pertes dans le transformateur restent bas, les enroulements devraient être très petits résistance active. En d'autres termes, le transformateur doit être conçu pour une puissance significativement plus importante que la moyenne consommée. Dans les amplificateurs décrits, deux transformateurs toroïdaux ont été appliqués, dont chacun est enroulé sur le noyau 110x60x40 mm de la bande d'acier E-380. Les enroulements primaires contiennent 2x440

UMPS avec un système de contrôle du microcontrôleur
Vues aujourd'hui: 32347, Total: 32347