UMZCH SUKHOVA pe componentele importate. UMP-uri cu un sistem de control al microcontrolerului. Set complet de noduri de serviciu

Viktor Zhukovsky, regiunea Krasnoarmysk Donetsk.

UML BB-2010 este o nouă dezvoltare dintr-o linie foarte cunoscută de amperi BB (loialitate ridicată) [1; 2; cinci]. O serie de soluții tehnice au fost influențate de activitatea AGEEV Si. .

Amplificatorul asigură kr de aproximativ 0,001% la o frecvență de 20 kHz cu un PV \u003d 150 W pe o încărcătură de 8 ohmi, o bandă de frecvență redusă pentru -3 dB - 0 Hz ... 800 kHz, rata de tensiune de ieșire -100 V / μs, raport de semnal / zgomot și semnal / fundal -120 dB.

Datorită utilizării OE care operează în modul ușor, precum și utilizarea numai cascadelor în amplificatorul de tensiune cu OK și OO, acoperite de OOS locală profundă, Umir BB se caracterizează printr-o linearitate ridicată chiar și pentru acoperirea totalului oilor totale . În primul amplificator de loialitate ridicat în 1985, au fost aplicate decizii, până când am fost utilizate numai în tehnica de măsurare: modurile de actualizare a faptelor au susținut o unitate de service separată, pentru a reduce nivelul de distorsiuni de interfață acoperite de conexiunea negativă inversă reversă a rezistenței la tranziție Din grupul de contact al comutării AC și nodul special compensează în mod eficient impactul asupra acestor distorsiuni a rezistenței cablurilor AC. Tradiția a fost păstrată în UMBC 2010, în același timp, OOS total acoperă rezistența FNC de ieșire.

În majoritatea absolută a desenelor altor UMP-uri, atât profesionale, cât și amatori, multe dintre aceste soluții lipsesc încă. În același timp, caracteristicile tehnice ridicate și avantajele audiophile ale UMRS BB sunt realizate prin soluții simple de circuite și de un minim de elemente active. De fapt, acesta este un amplificator relativ simplu: un canal nu este în grabă poate fi asamblat în câteva zile, iar setarea este numai în instalarea curentului de depășire a tranzistorilor de ieșire. Mai ales pentru novice Radio Amatori au dezvoltat o metodă de Puezlovaya, testarea sofisticată de performanță și ajustare, folosind care este garantată localizarea locurilor de eventuale erori și prevenirea posibilelor consecințe înainte de asamblarea pe deplin a UMP. Toate întrebările posibile despre acest sau amplificatoare similare au explicații detaliate, atât pe hârtie, cât și pe Internet.

La intrarea amplificatorului este prevăzut cu R1C1 cu o frecvență cutoff de 1,6 Hz, figura 1. Dar eficiența dispozitivului de stabilizare a modurilor permite amplificatorului să funcționeze cu un semnal de intrare care conține până la 400 MW componentă constantă. Prin urmare, C1 este exclusă că realizează visul audio veșnic al tractului fără condensatori © și îmbunătățește semnificativ sunetul amplificatorului.

Capacitatea C2 Condensator de intrare PNHS de intrare R2C2 este selectat astfel încât frecvența tăierii FGC de intrare în considerare în funcție de rezistența de ieșire a preampiului de 500 ohm -1 kΩ a fost în intervalul de la 120 la 200 kHz. Lanțul de corecție a frecvenței R3R5C3 se face pe intrarea DA1, care limitează benzile armonice și interferențelor din circuitul OOS de pe partea de ieșire a UMR, o bandă de 215 kHz în termeni de -3 dB și mărește stabilitatea a amplificatorului. Acest lanț vă permite să reduceți semnalul diferenței deasupra frecvenței tăierii circuitului și supraîncărcarea goală a amplificatorului de tensiune de filmare, interferențe și armonici de înaltă frecvență, eliminând posibilitatea distorsiunii de intermodulare dinamică (Tim; DIM).

Apoi, semnalul intră în intrarea unui amplificator operațional cu zgomot redus cu tranzistoare de câmp la intrarea DA1. Multe "plângeri" la UMRS BB sunt prezentate cu adversari cu privire la utilizarea intrării OU, se presupune că agravează calitatea sunetului și "stoarcerea adâncimii virtuale" a sunetului. În acest sens, este necesar să se acorde atenție unor caracteristici evidente ale lucrării OMA în UMP.

Amplificatoarele operaționale ale amplificatoarelor preliminare, lunar ou este forțată să dezvolte mai mulți volți de tensiune de ieșire. Deoarece câștigul de OU este mic și variază de la 500 la 2,00 de ori cu 20 kHz, aceasta indică funcționarea lor cu o tensiune relativ mare a semnalului diferenței - de la câteva sute de microunde pe LF la mai multe millivoluri cu 20 kHz și o mare probabilitate de Introducerea cascadei de intrare a distorsiunii de intermodulare OU. Tensiunea de ieșire a acestor OU este egală cu tensiunea de ieșire a ultimei cascadă a câștigului tensiunii, care este de obicei realizată în conformitate cu schema cu OE. Tensiunea de ieșire din mai mulți volți indică funcționarea acestei cascade cu tensiuni de intrare și ieșire destul de mari și, ca rezultat, făcând o denaturare a semnalului îmbunătățit. OU este încărcată pe rezistența circuitului paralel cu circuitele incluse ale OOS și sarcina, care este uneori oarecum kiloma, care necesită din repetorul de ieșire al amplificatorului curentului de ieșire la mai multe milliamperes. Prin urmare, modificările în curentul repetorului de ieșire IC, cascadele de ieșire din care consumul nu mai mult de 2 mA curenți sunt destul de semnificative, ceea ce indică, de asemenea, că fac distorsiuni în semnalul crescut. Vedem că cascada de intrare, cascada de îmbunătățire a stresului și cascada de ieșire OU pot provoca distorsiuni.

Dar circuitul amplificatorului de loialitate ridicat datorită amplificării ridicate și rezistenței la intrare a părții tranzistor a amplificatorului de tensiune oferă condiții de lucru foarte blând ale DA1. Judecă pentru tine. Chiar și în tensiunea de ieșire nominală 50 în UMR, cascada diferențială de intrare a OU funcționează cu semnale de diferență cu o tensiune de 12 uV la 500 Hz frecvențe la 500 μV la o frecvență de 20 kHz. Raportul dintre tranzistoarele de intrare ridicate, realizat pe tranzistori de câmp și tensiunea slabă a semnalului diferențe asigură o linearitate ridicată a amplificării semnalului. Tensiunea de ieșire nu depășește 300 mV. Ce indică o mică tensiune de intrare a câștigului de tensiune cu un emițător comun din amplificatorul operațional - până la 60 μV - și modul liniar al funcționării acestuia. OU ieșire cascadă este pentru a încărca aproximativ 100 kΩ din baza de date VT2, curentul alternativ nu este mai mare de 3 μA. În consecință, cascada de ieșire a OU funcționează, de asemenea, în modul extrem de ușor, aproape inactiv. Pe semnalul real de tensiune muzical și curenții de cele mai multe ori, o ordine de mărime mai mică decât valorile.

Din compararea tensiunilor diferențelor și a semnalelor de ieșire, precum și curentul de încărcare, se poate observa că, în general, amplificatorul operațional din Umir Bb operează de sute de ori mai ușor și înseamnă atât modul liniar decât modul ISU de preamstitniri și CD-urile CD-ului de trecere care servesc ca surse semnalul pentru UMZCH cu orice adâncime a OO-urilor și, de asemenea, deloc fără ea. În consecință, aceeași OU va fi făcută ca parte a distorsiunii UMP BB mult mai mici decât în \u200b\u200bincluderea unică.

Ocazional, opinia se observă că cascada de distorsiune este dependentă ambiguu de tensiunea de intrare. Aceasta este o greșeală. Dependența neliniarității cascadei de la tensiunea de intrare poate asculta de una sau de altă lege, dar este întotdeauna lipsită de ambiguă: o creștere a acestei tensiuni nu duce niciodată la o scădere a distorsiunilor rănite, ci doar la zoom.

Se știe că nivelul produselor de distorsiune care vine la această frecvență este redus proporțional cu adâncimea feedback-ului negativ pentru această frecvență. Coeficientul de ralanti, la acoperirea amplificatorului OOS, este imposibil de măsurat la frecvențe scăzute datorită micului semnalului de intrare. Conform calculelor dezvoltate înainte de acoperire, consolidarea ralantului permite realizarea profunzimii EOS 104 dB la frecvențe de până la 500 Hz. Măsurătorile pentru frecvențe, începând cu 10 kHz, arată că adâncimea EOS la o frecvență de 10 kHz ajunge la 80 dB, la o frecvență de 20 kHz - 72 dB, la o frecvență de 50 kHz - 62 dB și 40 dB - la o frecvență de 200 kHz. Figura 2 prezintă caracteristicile de amplitudine de frecvență ale UMR BB-2010 și, pentru comparație, similare cu complexitatea UMZCH Leonid Zueva.

Consolidarea ridicată la acoperirea EOS este principala caracteristică a circuitelor amplificatoarelor explozive. Deoarece scopul tuturor declanșatorilor circulari este de a obține o linearitate ridicată și un câștig mai mare pentru a menține oO-urile profunde în banda maximă de frecvență largă, aceasta înseamnă că schemele de îmbunătățire a parametrilor amplificatoarelor sunt epuizate de astfel de structuri. Reducerea în continuare a distorsiunii poate fi furnizată numai cu măsuri constructive care vizează reducerea aprovizionării cu o armonică a cascadei de ieșire la lanțurile de intrare, în special pe circuitul de intrare inversar, a cărui amplificare este maximă.

O altă caracteristică a circuitelor SCHA BB este controlul curent al etapei de ieșire a amplificatorului de tensiune. Introducerea ou controlează cascada de conversie curentă de tensiune, realizată cu OK și sau, iar curentul rezultat este dedus din cascada curentului cascadei, realizată conform schemei cu OB.

Utilizarea unei rezistențe de liniarizare a rezistenței R17 la 1 kΩ într-o cascadă diferențială VT1, VT2 pe tranzistori de structuri diferite Cu puterea serială crește liniaritatea conversiei tensiunii de ieșire a tensiunii de ieșire DA1 în curentul colector VT2 prin crearea unei OOS locală cu o adâncime de 40 dB. Acest lucru poate fi văzut din compararea cantității de emițătoare de emițătoare VT1, VT2 - aproximativ 5 ohmi - cu rezistența R17 sau suma tensiunilor termice VT1, VT2 este de aproximativ 50 mV - cu o picătură de tensiune la rezistența R17 , ceea ce face 5.2 - 5.6 v.

În construirea sub ingineria schemei de amplificatoare, există un ascuțit, de 40 dB pentru o decadă de frecvență, recesiune a câștigului peste frecvența de 13 ... 16 kHz. Un semnal de eroare, care este un produs de distorsiune, la frecvențe de peste 20 kHz pentru două sau trei, mai puțin decât beaupul util. Acest lucru face posibilă transformarea liniarității vT1, vt2 dyphcascade în aceste frecvențe pentru a crește câștigul părții tranzistorului ONU. Datorită modificărilor minore ale curentului DIFFCAD VT1, VT2 atunci când semnalele slabe își sporesc liniaritatea cu o scădere a adâncimii OO-urilor locale, aceasta nu se deteriorează semnificativ, dar funcționarea OU DA1, liniaritatea întregului amplificator Pe aceste frecvențe depinde de aceste frecvențe, deoarece toate tensiunile, determinând de un amplificator de funcționare al distorsiunii, pornind de la semnalul diferenței la ieșire, scade proporțional cu câștigarea în armătură la această frecvență.

Lanțurile de corecție a fazei în faza R18C13 și R19C16 au fost optimizate în simulator pentru a reduce tensiunea diferenței a frecvențelor din mai multe megahertz. A fost posibilă creșterea câștigului UMD al BB 2010 comparativ cu UMP-urile BB-2008 la frecvențele ordinului de câteva sute de kilohertzi. Câștigul în consolidare a fost de 4 dB la o frecvență de 200 kHz, 6 - 300 kHz, 8,6 - cu 500 kHz, 10,5 dB - 800 kHz, 11 dB - pentru 1 MHz și de la 10 la 12 dB - la frecvențe de peste 2 MHz. Acest lucru este văzut din rezultatele simulării, fig.3, în care curba inferioară se referă la lanțul ACH al lanțului de corecție pentru a conduce UMPS de BB-2008 și cuantumul superior al BB 2010.

Vd7 protejează tranziția emițătorului VT1 din tensiunea inversă rezultată din fluxul de curent al curenților C13, C16 în modul limită al semnalului de ieșire pentru tensiune și care rezultă din această tensiune limită la cea mai mare viteză la ieșirea OU DA1.

Etapa de ieșire a amplificatorului de tensiune se face pe tranzistorul VT3 inclus în conformitate cu schema cu o bază comună, care elimină penetrarea semnalului de la lanțurile de ieșire ale cascadei în intrare și mărește stabilitatea sa. Cascadă cu OB, încărcată la generatorul actual pe tranzistorul VT5 și rezistența la intrare a etapei de ieșire, dezvoltă un câștig ridicat la nivel constant - la 13.000 ... 15.000 de ori. Rezistența rezistorului R24 este de două ori ca rezistența mai mică a rezisorului R26 asigură egalitatea actualului de odihnă VT1, VT2 și VT3, VT5. R24, R26 oferă OCO-uri locale care reduc efectul efectului ERLI - schimbarea P21E în funcție de tensiunea colectorului și crește liniaritatea originală a amplificatorului cu 40 dB și, respectiv, 46 dB. Sursa de alimentare a ONU este o tensiune separată, modulul 15s deasupra tensiunii cascadelor de ieșire, permite eliminarea efectului cvasi-aspirației tranzistoarelor VT3, VT5, manifestat într-o scădere a P21E atunci când o bază de colectare a tensiunii este sub 7 V.

Repetorul de ieșire tri-kalid este asamblat pe tranzistoare bipolare, iar comentariile speciale nu necesită. Nu încercați să luptați cu entropia ©, economisirea curentului de restul tranzistoarelor de ieșire. Nu trebuie să fie mai mică de 250 MA; În autor - 320 mA.

Înainte de declanșarea releului de activare, amplificatorul este acoperit de OOS1 implementat prin includerea divizorului R6R4. Precizia respectării rezistenței R6 și consistența acestor rezistențe în diferite canale nu este semnificativă, dar este important să se păstreze stabilitatea amplificatorului că rezistența R6 nu este mult mai mică decât cantitatea de rezistență R8 și R70. Răspunsul releului OOS1 este dezactivat și circuitul OOS2 format prin R8R70C44 și R4 este introdus în funcțiune și grupa de contact K1.1, unde R70C44 elimină ieșirea R71L1 R72C47 de la circuitul OUS la frecvențele de peste 33 kHz. EOS R7C10 dependent de frecvență formează o scădere a ACH UMP la FGH de ieșire la o frecvență de 800 kHz în termeni de -3 dB și asigură o marjă în adâncimea OOS deasupra acestei frecvențe. ACH Declinul la terminalele AC deasupra frecvenței de 280 kHz în termeni de -3 dB este furnizat de acțiunea comună a R7C10 și de ieșire FNC R71L1-R72C47.

Proprietățile rezonante ale difuzoarelor conduc la radiația oscilațiilor de amortizare a sunetului, zeii după expunerea pulsului și generând propria lor tensiune atunci când bobinele difuzorului câmpului magnetic în decalajul sistemului magnetic. Coeficientul de amortizare arată cât de mare amplitudinea oscilațiilor difuzorului și cât de repede se estompează cu sarcina de AC ca generator pentru rezistența deplină din partea UMP. Acest coeficient este egal cu raportul de rezistență AC la suma rezistenței de impact a UMP, rezistența la tranziție a grupului de contact a releului de comutare al UA, rezistența este finalizată în mod normal prin diametrul insuficient al bobinei de inductanță FGH de ieșire, rezistența tranzitorie a cablurilor de cablu și rezistența cablurilor AC ale AC.

În plus, impedanța sistemelor acustice este neliniară. Fluxul curenților distorsionați pe firele cablurilor AC creează o scădere de tensiune cu o proporție mare de distorsiune neliniară, de asemenea deductibilă din tensiunea de ieșire necontestabilă a amplificatorului. Prin urmare, semnalul de pe cleme AC este distorsionat mult mai mult decât la ieșirea urzchului. Acestea sunt așa-numita distorsiune de interfață.

Pentru a reduce aceste denaturări, a fost aplicată compensarea tuturor componentelor rezistenței totale de ieșire a amplificatorului. Rezistența proprie a proprietarului, împreună cu rezistența la tranziție a contactelor releului și rezistența firului bobinei de inductanță a FNC de ieșire, este redusă prin acțiunea OO-urilor profunde generale, luată din ieșirea din dreapta L1. În plus, conexiunea din dreapta R70 la terminalul "fierbinte" poate fi aranjată cu ușurință pentru a compensa rezistența de tranziție a cablului cablului AC și rezistența unuia dintre firele AC, fără a temina generarea de UMPS datorită Schimbările de fază în firele acoperite.

Nodul de compensare a rezistenței la sârmă AC este realizat sub forma unui amplificator inversat cu KY \u003d -2 la DA2, R10, C4, R11 și R9. Tensiunea de intrare pentru acest amplificator este scăderea tensiunii de pe "frig" ("Pământ") a firului Au. Deoarece rezistența sa este rezistența firului "fierbinte" al cablului au, pentru a compensa rezistența ambelor fire, este suficientă pentru a dubla tensiunea de pe firul "rece", ingerați-o și prin rezistorul R9 cu o rezistență egală cu suma rezistențelor circuitului R8 și R70 al OOS, să se supună intrării invertrice a OU DA1. Apoi tensiunea de ieșire a UMPS va crește cu cantitatea de picături de tensiune a firelor AC, care este echivalentă cu eliminarea efectului rezistenței lor la raportul de amortizare și nivelul de distorsiune a interfeței la clemele UA. Despăgubirea căderii cu privire la rezistența firelor AC ale componentei neliniare a anti-ieftine a difuzoarelor este necesară în special la frecvențele inferioare ale benzii de sunet. Tensiunea semnalului de pe difuzorul RF este limitată la rezistorul și condensatorul conectat la acesta. Rezistența lor complexă este mult mai rezistentă a firelor de cabluri, prin urmare, compensarea acestei rezistențe la RF este lipsită de semnificație. Pe baza acestui lucru, circuitul de integrare R11C4 limitează banda de frecvență a compensatorului cu o valoare de 22 kHz.

Mai ales trebuie remarcat: Rezistența firului "fierbinte" al firului de cablu AC poate fi compensată prin acoperirea IOS totală de conectare a mâinii drepte R70 cu un fir special la terminalul LED "Hot". În acest caz, acesta va lua despăgubiri numai prin rezistența firului "rece", iar coeficientul de amplificare a compensatorului de rezistență la fir trebuie să fie redus la valoarea Ku \u003d -1 prin selectarea rezistenței rezistenței R10 egală cu rezistorul rezistor R11.

Nodul de protecție curent împiedică deteriorarea tranzistoarelor de ieșire cu scurtcircuite în sarcină. Senzorul curent servește rezistoare R53 - R56 și R57 - R60, care este destul de suficient. Fluxul curenților de ieșire al amplificatorului prin aceste rezistoare creează o scădere de tensiune, care este aplicată pe divizorul R41R42. Tensiunea cu valoarea pragului deschide tranzistorul VT10, iar curentul său colector deschide celula de declanșare VT8 VT8VT9. Această celulă trece într-o stare stabilă cu tranzistoare deschise și șunțează lanțul HL1VD8, reducând curentul prin stabilion la zero și blocarea VT3. Descărcarea C21 a curentului de bază VT3 poate dura mai multe milisecunde. După declanșarea celulei de declanșare, tensiunea de pe fundul C23, încărcată cu tensiunea pe HL1 a condus la 1,6 V, se ridică de la nivelul -7,2 v de la magistrala pozitivă a sursei de alimentare a ONU la nivelul -1.2 b 1 Tensiunea pe plierea superioară a acestui condensator se ridică și pe 5 V. C21 rapid descărcat prin rezistorul R30 pe C23, tranzistorul VT3 este blocat. Între timp, se deschide VT6 și prin R33, R36 deschide VT7. VT7 STABILODRON VD9, evacuează prin condensator R31 C22 și blochează tranzistorul VT5. Fără primirea tensiunilor offset, tranzistoarele de ieșire din cascadă sunt de asemenea blocate.

Restaurarea stării inițiale a declanșatorului și activarea UMR se realizează prin apăsarea butonului SA1 "Reset Protection". C27 este încărcat cu un colector curent VT9 și șuntă lanțul de bază VT8 prin blocarea celulei de declanșare. Dacă, în acest moment, situația de urgență este eliminată și VT10 blocat, celula intră într-o stare cu tranzistoare închise constant. VT6, VT7 sunt închise, pe baza de date VT3, VT5, tensiunea de referință și amplificatorul intră în modul de funcționare. Dacă scurtcircuitul în sarcina UMR continuă, protecția este declanșată din nou, chiar dacă condensatorul C27 este conectat la SA1. Protecția funcționează atât de eficient încât în \u200b\u200btimpul lucrului la configurarea corecției, amplificatorul a fost dezactivat de mai multe ori pentru reparații mici ... cu o atingere către non-invertor. Auto-excitația rezultată a dus la o creștere a curentului tranzistorilor de ieșire, iar protecția a oprit amplificatorul. Deși această metodă grosieră nu poate fi oferită, dar datorită protecția actuală El nu a afectat tranzistorii de ieșire.

Compensator de lucru pentru rezistența cablului Au.

Eficacitatea compensatorului de muncă al BB-2008 a fost verificată de vechea metodă audiophile, audiere, comutarea intrării compensatorului între firul de compensare și firul general al amplificatorului. Îmbunătățirea sunetului a fost clar vizibilă, iar viitorul proprietar nu a putut fi reușit să obțină un amplificator, astfel încât măsurătorile efectului compensatorului nu au fost efectuate. Avantajele schemei cu "cabanator" au fost atât de evidente încât configurația "Compensator + Integrator" a fost acceptată ca unitate standard pentru instalarea în întregul amplificator dezvoltat.

În mod surprinzător, câte litigii inutile în jurul valorii de utilitate / compensare inutilă a rezistenței cablurilor au izbucnit pe Internet. Ca de obicei, au insistat mai ales asupra ascultării semnalului neliniar. Cei care sunt extrem de simpli, celula de cablu părea dificilă și incomprehensibilă, costurile sunt exorbitante, iar instalarea - consumul de timp ©. Chiar și propunerile au fost exprimate că, deoarece o mulțime de bani au fost cheltuiți pe amplificator însuși, atunci păcatul salvează pe Sfânt și trebuie să mergeți la cel mai bun mod plin de farmec, cum merge toată umanitatea civilizată și ... dobândește normal , Human © Cabluri Superdadate din metale prețioase. Pentru o mare surpriză, uleiurile din foc au turnat declarații de către specialiști foarte respectați despre inutile nodului de compensare la domiciliu, inclusiv specialiștii care în amplificatoarele lor folosesc cu succes acest nod. Este foarte regretabil faptul că mulți echipe-radio amatori cu neîncredere au reacționat rapoarte la îmbunătățirea calității sunetului la LF și MC cu includerea compensatorului, ceea ce ar fi evitat această modalitate simplă de a îmbunătăți funcționarea UmiR decât cei jefuiți.

Pentru a documenta adevărul, a fost efectuat un mic studiu. Din generatorul GZ-118, o serie de frecvențe în zona frecvenței rezonante ale UA au fost depuse pe UMP, tensiunea a fost controlată de osciloscopul C1-117, iar KR pe bornele AC au fost măsurate de către INI C6-8, Fig.4. Rezistența R1 este setată pentru a evita depunerea la intrarea compensatorului în timp ce îl comutați între control și firul partajat. Experimentul a utilizat cabluri comune și publice AC cu o lungime de 3 m și o secțiune transversală de 6 kV. MM, precum și sistemul de difuzoare GIGA FS I, cu un domeniu de frecvență de 25 -22.000 Hz, cu o rezistență nominală de 8 ohmi și o putere nominală de 50 W firme de împărăție acustică.

Din păcate, circuitele amplificatoarelor semnalului armonic din C6-8 asigură utilizarea condensatoarelor de oxid de mare capacitate în circuitele OOS. Aceasta duce la efectul zgomotului de frecvență redusă a acestor condensatori pentru a rezolva dispozitivul frecvențe joase, Ca urmare, permisiunea sa pe NF este mai gravă. Când măsurați semnalul KR cu o frecvență de 25 Hz de la GC-118, direct C6-8 Citirile instrumentului dansează în jurul valorii de 0,02%. Bypass această restricție cu filtru de înregistrare Generatorul GZ-118 în cazul măsurării eficienței compensatorului nu este posibil, deoarece Un număr de setări discrete ale setărilor de frecvență filiste 2T sunt limitate la valorile LC 20.60, 120, 200 Hz și nu vă permit să măsurați KR pe frecvențele care vă interesează. Prin urmare, fixarea inimii, nivelul de 0,02% a fost adoptat ca zero, referință.

La o frecvență de 20 Hz la o tensiune la bornele AC3 din AMPL, care corespunde puterii de ieșire de 0,56 W pe o sarcină de 8 ohmi, KR a fost de 0,02% cu compensatorul pornit și 0,06% după ce acesta este rotit off. La o tensiune de AMPL 10 V, care corespunde cu puterea de ieșire de 6,25 W, valoarea KR 0,02% și, respectiv, 0,08%, la o tensiune de 20 V și putere de 25 W - 0,016% și 0,11% și la 0,11% Tensiunea 30 în AMPL și POWER 56 W - 0,02% și 0,13%.

Cunoscând relația facilitată a producătorilor de echipamente importate la valorile inscripțiilor referitoare la capacitate, precum și amintirea minunată, după adoptarea standardelor occidentale, transformarea sistemului acustic 35AS-1 cu un difuzor de frecvență joasă În S-90, nu a fost aplicată puterea pe termen lung de mai mult de 56 W pe AC.

La o frecvență de 25 Hz, cu o putere de 25 de wați, KR a fost de 0,02% și 0,12% cu nodul de compensare / oprit și cu o capacitate de 56 W - 0,02% și 0,15%.

În același timp, a fost verificată necesitatea eficacității flacoanelor de ieșire din totalul OOS. La o frecvență de 25 Hz cu o putere de 56 W și este conectată într-una din firele de cablu AC ale RL-RC FNH, similar cu cel cerut în superline, KR cu un compensator descoperit atinge 0,18%. La o frecvență de 30 Hz cu o putere de 56 W km 0,02% și 0,06% cu nodul de compensare on / oprit. La frecvența de 35 Hz cu o putere de 56 W km 0,02% și 0,04% cu nodul de compensare on / oprit. La frecvențele 40 și 90 Hz cu o capacitate de 56 W k km 0,02% și 0,04% cu nodul de compensare on / oprit și la o frecvență de 60 Hz -0,02% și 0,06%.

Concluziile sunt evidente. Există o denaturare a semnalului neliniar pe terminalele AC. Degradarea liniarității semnalului la bornele AC este înregistrată clar cu includerea acestuia printr-o rezistență necompensată, care nu este acoperită de rezistența la nefuncțională care conține 70 cm sârmă relativ subțire. Dependența nivelului de denaturare de la sursa de alimentare la puterea AC sugerează că depinde de raportul puterii semnalului și de puterea nominală a difuzoarelor NF ale UA. Distorsiunile sunt cele mai pronunțate la frecvențele din apropierea rezonantului. Difuzoarele generate ca răspuns la impactul semnalului sonor al anti-EDS gestionează suma rezistenței de ieșire a UMP și rezistența firelor de cablu ale AC, astfel încât nivelul de distorsiune a terminalelor AC depinde direct cu privire la rezistența acestor fire și rezistența la ieșire a amplificatorului.

Difuzorul unui difuzor slab de frecvență scăzută radiază mândria și, în plus, acest difuzor generează o coadă largă de produse de distorsiuni neliniare și intermodulante care reproducă difuzorul de frecvență medie. Aceasta explică deteriorarea sunetului în frecvențele medii.

În ciuda instrumentului Nivelului zero al KR 0,02% acceptat din cauza impermanenței, influența compensatorului de rezistență la cablu asupra distorsiunii de trabucare a terminalelor AC este notată în mod clar și unică. Puteți instala conformitatea deplină a concluziilor efectuate după ascultarea nodului de compensare de pe semnalul muzical și rezultatele măsurătorilor instrumentale.

Îmbunătățirea care este clar audibilă atunci când fizicianul de cablu este activat poate fi explicat prin faptul că, cu dispariția distorsiunilor pe terminalele AC, difuzorul de frecvență mijlocie se oprește să joace toată această murdărie. Aparent, prin reducerea sau eliminarea reproducerii de distorsiuni de către difuzorul de frecvență la mijlocul frecvenței, un circuit cu două fețe de incluziune al UA, așa-numitul Biving, când legăturile LF și SCH-RF sunt conectate prin diferite cabluri, are un avantaj în sunet în comparație cu o diagramă cu o singură cutie. Cu toate acestea, deoarece, într-o schemă cu două ambalaje, semnalul distorsionat de pe terminalele RVC nu dispare nicăieri, această schemă pierde opțiunea cu un complex prin coeficientul de dumping a oscilațiilor libere ale difuzorului difuzorului de difuzor cu frecvență joasă.

Fizica nu va fi înșelătoare și pentru un sunet decent, nu este suficient să se obțină indicatori străluciți la ieșirea amplificatorului la sarcina activă, dar este, de asemenea, necesar să se piardă liniaritatea după livrarea semnalului la terminalele AC. Ca parte a unui amplificator bun, un compensator este absolut necesar pentru una sau altă schemă.

Integrator.

Eficacitatea și capacitatea de a reduce eroarea integratorului de la DA3 au fost de asemenea verificate. În UMP BB cu OU TL071, tensiunea constantă de ieșire este de 6 ... 9 mV și reduce această tensiune prin pornirea rezistorului suplimentar la circuitul de intrare care nu a convertit a eșuat.

Efectul caracteristic al zgomotului cu frecvență redusă a OU cu intrarea PT datorită acoperirii EE profundă prin intermediul lanțului vizibil de frecvență R16R13C5C6 se manifestă sub forma unei instabilități a tensiunii de ieșire a unei valori a mai multor milcanități sau -60 dB față de tensiunea de ieșire la o putere de ieșire nominală, la frecvențele sub 1 Hz nu reproduse de UA.

Pe internet a menționat o rezistență scăzută a diodelor de protecție VD1 ... Vd4, care se presupune că face o eroare în activitatea integratorului datorită formării divizorului (R16 + R13) / R VD2 | VD4 . . Rezistența inversă a diodelor de protecție a fost colectată schema FIG. 6. Aici, DA1, inclus în conformitate cu schema de amplificator inversat, este acoperită de OOS prin R2, tensiunea de ieșire este proporțională cu curentul din lanțul diodei VD2 și rezistorului de protecție R2 cu un coeficient de 1 mv / aprins, și rezistența circuitului R2VD2 cu coeficientul de 1 mv / 15 gom. Pentru a exclude influența erorilor aditivi de deplasare și a erorilor curentului de intrare la măsurarea curentului de scurgere a diodelor, este necesar să se calculeze numai diferența dintre tensiunea proprie a OU, măsurată fără o diodă care este verificată și tensiunea la OU după instalarea acesteia. Aproape diferența dintre tensiunile de ieșire din mai multe Milvololt oferă valoarea rezistenței inverse a diodei de aproximativ zece cincisprezece gigas cu tensiune inversă de 15 V. Evident, curentul de scurgere nu va deveni mai mult cu o scădere a tensiunii Pe diodă la nivelul mai multor malelvolvol, caracteristic tensiunii diferențiator a integratorului și a compensatorului.

Dar efectul foto, care este caracteristic diodelor plasate într-un carcasă de sticlă, conduce într-adevăr la o schimbare semnificativă a tensiunii de ieft a UMP. Odată cu iluminarea lămpii cu incandescență în 60 W, de la o distanță de 20 cm, o tensiune constantă la ieșirea din Yazch a crescut la 20 ... 3o MV. Deși este puțin probabilă în interiorul carcasei amplificatorului, se poate observa un nivel similar de lumină, o picătură de vopsea, aplicată la aceste diode, a eliminat dependența modurilor de mod de iluminare. Conform rezultatelor simulării, răspunsul de răspuns ACH nu este observat chiar și la o frecvență de 1 milion. Dar nu trebuie să scadă timpul constant R16R13C5C6. Fazele variabilei de tensiune la ieșirile integrantului și compensatorul sunt opuse și cu o scădere a capacității de capacitate sau rezistența rezistențelor integratorului, o creștere a tensiunii sale de ieșire poate agrava compensarea rezistenței cablurilor AC.

Compararea sunetului amplificatorilor. Sunetul amplificatorului asamblat a fost comparat cu sunetul mai multor amplificatoare străine de producție industrială. Sursa a fost CBD-playerul CD player CD CAMBRIDGE, un pre-amplificator "Radio Engineering UE-001" a fost utilizat pentru leagăn și ajustarea nivelului sonor al UP-001, "Sugden A21A" și NAD C352 folosit.

Primul a fost verificat de legendarul, golurile goale și noștri englezești UMZCH "SUGDEN A21A", care lucrează în clasa A cu o ieșire de 25 W. Ceea ce este demn de remarcat, în documentația însoțitoare despre britanici, a fost luată în considerare în beneficiul nivelului de distorsiuni neliniare care nu se indică. Spuneți, nu în distorsiuni, ci în spiritualitate. "Sugden A21A\u003e" a pierdut la UMR BB-2010 cu putere comparabilă atât în \u200b\u200bceea ce privește și pentru claritate, încredere, nobilime solidă la frecvențe joase. Acest lucru nu este surprinzător, având în vedere caracteristicile tehnicii sale de schemă: doar un repetor de ieșire quasisimetric cu două lanțuri pe tranzistoarele unei structuri, asamblate în funcție de circuitul anilor '70 din secolul trecut, cu o rezistență relativ ridicată de ieșire și la ieșire Chiar mai mult Creșterea rezistenței totale de ieșire de către condensator electrolitic - aceasta este ultima decizie în sine înrăutățește sunetul oricărui amplificatoare pe frecvențe joase și medii. La frecvențele medii și înalte, BB a arătat detalii mai mari, transparența și elaborarea excelentă a scenei, când cântăreții, instrumentele pot fi localizate în mod clar prin sunet. Apropo, la Cuvântul despre corelarea datelor obiective ale măsurătorilor și impresiilor subiective din sunet: într-unul din jurnalul articolele concurenților Sugden-A KR a fost determinat la un nivel de 0,03% la o frecvență de 10 kHz.

Următorul a fost, de asemenea, un amplificator englez Nad C352. Impresia globală a fost aceeași: sunetul viu pronunțat "Ward" al englezului pe foaie nu la lăsat nici o șansă, în timp ce lucrarea UmiR de BB a fost recunoscută ca fiind impecabilă. Spre deosebire de Nada, a cărui sunet a fost asociat cu arbuști groși, lână, lână, sunetul BB 2010 pe frecvențe medii și înalte a făcut ca distinctând clar vocile interpreților din corul general și instrumentele din orchestră. În lucrarea NAD C352, efectul celei mai bune audibilitate a unui artist mai volatil, a fost clar exprimat un instrument mai puternic. Pe măsură ce proprietarul amplificatorului a fost pus pe, în sunetul BB BB, vocalistii nu au "stralucitor nodurile", iar vioara nu sa luptat cu puterea de sunet cu o chitara sau o conducta, dar toate Instrumentele în mod pașnic și armonios "erau prieteni" în imaginea generală a melodiei. La frecvențele înalte ale UMP-2010, potrivit audiophiliului gânditor figurativ, sună așa, "ca și cum ar atrage sunetul cu ciucuri subțiri subțiri". Aceste efecte pot fi atribuite diferenței în distorsiunile de intermodulare ale amplificatoarelor.

Sunetul RB RB 981 a fost similar cu sunetul NAD C352, cu excepția o muncă mai bună La frecvențele joase, în continuare urzchul BB-2010 în definiția controlului AC la frecvențe joase, precum și transparența, sensibilitatea sunetului pe frecvențele medii și înalte a rămas fără concurență.

Cel mai interesant în ceea ce privește înțelegerea imaginii gândirii audiophililor a fost opinia generală că, în ciuda superiorității acestor trei UMPSCH, ele aduc sunetul "căldură" decât îl fac mai plăcut, iar UMZCH BB funcționează fără probleme: " sunetul este neutru. "

Dualul CV1460 japonez a pierdut în sunet imediat după întoarcerea celor mai evidente pentru toți și petrecând timp pe ascultarea sa detaliată. Kr se afla la 0,04 ... 0,07% la putere redusă.

Principalele impresii de comparare a amplificatoarelor din caracteristicile principale au fost complet identice: UMP BB a fost înaintea lor în sunet necondiționat și cu siguranță. Prin urmare, alte teste au fost recunoscute ca inutile. Ca rezultat, prietenia a fost înfrântă, fiecare a luat dorit: pentru sunet cald, sincer - Sugden, Nad și Rotel și pentru a auzi directorul direcționat - UMR VZCH-2010.

Personal, îmi place credincioșie înaltă pentru mine ca o lumină ușoară, curată, impecabilă, nobilă, a jucat pasagerii reproduce de orice complexitate. Ca prietenul meu, un audioophil cu o mulțime de experiență, sunetele de setări de impact la frecvențe joase funcționează fără opțiuni, ca o presă, pe mijloc sună ca și cum nu este, și pe mare pare să picteze sunetul cu o ciucuri subțiri. Pentru mine, sunetul de descărcare al BB este asociat cu ușurința de muncă a cascadelor.

Literatură

1. Sukhov I. UMZCH HIGH HIDALITATE. Radio, 1989, nr. 6, pp. 55-57; №7, p. 57-61.

2. Ridico L. UMZCH BB pe o bază de date modernă cu un sistem de control al microcontrolerului. "Radioofobby", 2001, №5, p. 52-57; №6, p. 50-54; 2002, №2, p. 53-56.

3. Ageev S. Super-linear UMZCH cu Radio OOS profund, 1999, nr. 10 ... 12; Radio, 2000, nr. 1; 2; 4 ... 6; 9 ... 11.

4. ZUEV. L. UMZCH cu OOS paralel. Radio, 2005, №2, p. 14.

5. Zhukovsky V. De ce sunt viteza UMP (sau "UMPC-2008"). "Radioofobby", 2008, №1, p. 55-59; №2, p. 49-55.

UML BB-2010 este o nouă dezvoltare de la linia larg cunoscută de amperi de bb (înaltă fidelitate). O serie de soluții tehnice au fost influențate de activitatea AGEEV.

Specificații:

Coeficient armonic la o frecvență de 20000 Hz: 0,001% (150 W / 8 ohm)

Banda de frecvență a semnalului de semnal mic - 3 dB: 0 - 800000 Hz

Rata de creștere a tensiunii de ieșire: 100 V / μs

Semnal / zgomot și semnal / fundal: 120 dB

Schema electrică pentru Forțele Aeriene 2010

La intrarea amplificatorului este prevăzut cu R1C1 cu o frecvență cutoff de 1,6 Hz, figura 1. Dar eficiența dispozitivului de stabilizare a modurilor permite amplificatorului să funcționeze cu un semnal de intrare care conține până la 400 MW componentă constantă. Prin urmare, C1 este exclusă că realizează visul audio veșnic al unei căi fără condensatori și îmbunătățește semnificativ sunetul amplificatorului.

Amplificatoarele operaționale ale amplificatoarelor preliminare, lunar ou este forțată să dezvolte mai mulți volți de tensiune de ieșire. Deoarece coeficientul de câștig este mic și variază de la 500 până la 2000 de ori cu 20 kHz, acest lucru indică funcționarea lor cu o tensiune relativ mare a semnalului diferenței - de la câteva sute de microunde pe LF la mai multe millivoluri cu 20 kHz și probabilitatea ridicată de a intra cascada de intrare a distorsiunii de intermodulare OU. Tensiunea de ieșire a acestor OU este egală cu tensiunea de ieșire a ultimei cascadă a câștigului tensiunii, care este de obicei realizată în conformitate cu schema cu OE. Tensiunea de ieșire din mai mulți volți indică funcționarea acestei cascade cu tensiuni de intrare și ieșire destul de mari și, ca rezultat, făcând o denaturare a semnalului îmbunătățit. OU este încărcată pe rezistența circuitului paralel cu circuitele incluse ale OOS și sarcina, care este uneori oarecum kiloma, care necesită din repetorul de ieșire al amplificatorului curentului de ieșire la mai multe milliamperes. Prin urmare, modificările în curentul repetorului de ieșire IC, cascadele de ieșire din care consumul nu mai mult de 2 mA curenți sunt destul de semnificative, ceea ce indică, de asemenea, că fac distorsiuni în semnalul crescut. Vedem că cascada de intrare, cascada de îmbunătățire a stresului și cascada de ieșire OU pot provoca distorsiuni.

Se știe că nivelul produselor de distorsiune care vine la această frecvență este redus proporțional cu adâncimea feedback-ului negativ pentru această frecvență. Coeficientul de ralanti, la acoperirea amplificatorului OOS, este imposibil de măsurat la frecvențe scăzute datorită micului semnalului de intrare. Conform calculelor dezvoltate înainte de acoperire, consolidarea ralantului permite realizarea profunzimii EOS 104 dB la frecvențe de până la 500 Hz. Măsurătorile pentru frecvențe, începând cu 10 kHz, arată că adâncimea EOS la o frecvență de 10 kHz ajunge la 80 dB, la o frecvență de 20 kHz - 72 dB, la o frecvență de 50 kHz - 62 dB și 40 dB - la o frecvență de 200 kHz. Figura 2 prezintă caracteristicile de frecvență de amplitudine ale UMPC 2010 și, pentru comparație, similare în complexitate.

Utilizarea unei rezistențe liniarizante R17 rezistență la 1 kΩ în cascada diferențială VT1, VT2 pe tranzistoarele diferitelor structuri cu putere serială mărește liniaritatea conversiei tensiunii de ieșire OU DA1 în curentul colector VT2 prin crearea unui OOS locală cu o adâncimea de 40 dB. Acest lucru poate fi văzut din compararea cantității de emițătoare de emițătoare VT1, VT2 - aproximativ 5 ohmi - cu rezistența R17 sau suma tensiunilor termice VT1, VT2 este de aproximativ 50 mV - cu o picătură de tensiune la rezistența R17 , ceea ce face 5.2 - 5.6 v.

Repetorul de ieșire tri-kalid este asamblat pe tranzistoare bipolare, iar comentariile speciale nu necesită. Nu încercați să luptați cu entropia, economisiți pe o restul tranzistorilor de weekend. Nu trebuie să fie mai mică de 250 MA; În autor - 320 mA.

Nodul de protecție curent împiedică deteriorarea tranzistoarelor de ieșire cu scurtcircuite în sarcină. Senzorul curent servește rezistoare R53 - R56 și R57 - R60, care este destul de suficient. Fluxul curenților de ieșire al amplificatorului prin aceste rezistoare creează o scădere de tensiune, care este aplicată pe divizorul R41R42. Tensiunea cu valoarea pragului deschide tranzistorul VT10, iar curentul său colector deschide celula de declanșare VT8 VT8VT9. Această celulă trece într-o stare stabilă cu tranzistoare deschise și șunțează lanțul HL1VD8, reducând curentul prin stabilion la zero și blocarea VT3. Descărcarea C21 a curentului de bază VT3 poate dura mai multe milisecunde. După declanșarea celulei de declanșare, tensiunea de pe partea inferioară a C23, încărcată cu tensiunea HL1 a condus la 1,6 V, se ridică de la nivelul -7.2 în sursa de alimentare pozitivă a ONU la nivelul -1.2 B1 tensiune pe partea de sus Din acest condensator se ridică și 5 V. C21 rapid descărcat prin rezistorul R30 pe C23, tranzistorul VT3 este blocat. Între timp, se deschide VT6 și prin R33, R36 deschide VT7. VT7 STABILODRON VD9, evacuează prin condensator R31 C22 și blochează tranzistorul VT5. Fără primirea tensiunilor offset, tranzistoarele de ieșire din cascadă sunt de asemenea blocate.

Restaurarea stării inițiale a declanșatorului și activarea UMR se realizează prin apăsarea butonului SA1 "Reset Protection". C27 este încărcat cu un colector curent VT9 și șuntă lanțul de bază VT8 prin blocarea celulei de declanșare. Dacă, în acest moment, situația de urgență este eliminată și VT10 blocat, celula intră într-o stare cu tranzistoare închise constant. VT6, VT7 sunt închise, pe baza de date VT3, VT5, tensiunea de referință și amplificatorul intră în modul de funcționare. Dacă scurtcircuitul în sarcina UMR continuă, protecția este declanșată din nou, chiar dacă condensatorul C27 este conectat la SA1. Protecția funcționează atât de eficient încât în \u200b\u200btimpul lucrului la configurarea corecției, amplificatorul a fost dezactivat de mai multe ori pentru reparații mici, atingând intrarea neconvertitoare. Auto-excitația rezultată a dus la o creștere a curentului tranzistorilor de ieșire, iar protecția a oprit amplificatorul. Deși este imposibil să oferim această metodă coerentă de regulă, dar datorită protecției actuale, nu a afectat tranzistorii de ieșire.

Compensator de lucru pentru cablurile de rezistență

Pentru a documenta adevărul, a fost efectuat un mic studiu. Din generatorul GZ-118, o serie de frecvențe în zona frecvenței rezonante ale UA au fost depuse pe UMP, tensiunea a fost controlată de osciloscopul C1-117, iar KR pe bornele AC au fost măsurate de către INI C6-8, Fig.4. Verificarea eficienței rezistenței Sistemul de cablare R1 este setat pentru a evita amplasamentul pe intrarea compensatorului în timp ce îl comutați între butonul de comandă și firul partajat. Experimentul a utilizat cabluri comune și publice AC cu o lungime de 3 m și o secțiune transversală de 6 kV. MM, precum și sistemul de difuzoare GIGA FS I, cu o gamă de frecvență de 25-22000 Hz, cu o rezistență nominală de 8 ohmi și o capacitate nominală de 90 W a Regatului Acostic al Companiei.

Din păcate, circuitele amplificatoarelor semnalului armonic din C6-8 asigură utilizarea condensatoarelor de oxid de mare capacitate în circuitele OOS. Aceasta duce la influența zgomotului de frecvență joasă a acestor condensatori pentru a rezolva dispozitivul la frecvențe joase, ca urmare a cărora permisiunea sa pe NF este mai gravă. Când măsurați semnalul KR cu o frecvență de 25 Hz de la GC-118, direct C6-8 Citirile instrumentului dansează în jurul valorii de 0,02%. Ocolind această restricție cu filtrul de ajutor al generatorului GZ-118 în cazul măsurării eficienței compensatorului, nu este posibil, deoarece Un număr de frecvențe de setare discrete 2T-Fil-TRT sunt limitate la valorile LF 20, 60, 120, 200 Hz și nu vă permit să măsurați KR pe frecvență pe care sunteți interesat. Prin urmare, fixarea inimii, nivelul de 0,02% a fost adoptat ca zero, referință.

Cunoașterea relației facilitat a producătorilor de echipamente importate la valorile inscripțiilor referitoare la putere, precum și amintirea minunată, după adoptarea standardelor occidentale, transformarea sistemului acustic cu o capacitate de difuzor cu frecvență joasă de 30 de ani WB, nu a fost aplicată puterea pe termen lung de mai mult de 56 w pe AC.

La o frecvență de 25 Hz, cu o putere de 25 de wați, KR a fost de 0,02% și 0,12% cu nodul de compensare / oprit și cu o capacitate de 56 W - 0,02% și 0,15%.

În ciuda presupunerii nivelului zero al KR în 0,02% acceptat din cauza non-idealness, influența compensatorului de rezistență la cablu asupra distorsiunii de Cigal pe AC este observată și cu siguranță remarcat. Puteți instala conformitatea deplină a concluziilor efectuate după ascultarea nodului de compensare de pe semnalul muzical și rezultatele măsurătorilor instrumentale.

Integrator.

Internetul a menționat rezistența scăzută a diodelor de protecție Vd1 ... VD4, care se presupune că face o eroare în funcționarea integratorului datorită formării unui divizor (R16 + R13) / R VD2 | Vd4 .. Diagrama Rezistența inversă a diodelor de protecție a fost colectată. 6. Aici, DA1, inclus în conformitate cu schema de amplificator inversat, este acoperită de o OOS prin R2, tensiunea de ieșire este proporțională cu curentul din circuitul diodei VD2 și rezistorului de protecție R2 cu un coeficient de 1 mV / ON, iar rezistența lanțului R2VD2 este de 1 mV / 15 GOM. Pentru a exclude influența erorilor aditivi de deplasare și a erorilor curentului de intrare la măsurarea curentului de scurgere a diodelor, este necesar să se calculeze numai diferența dintre tensiunea proprie a OU, măsurată fără o diodă care este verificată și tensiunea la OU după instalarea acesteia. Aproape diferența dintre tensiunile de ieșire din mai multe Milvololt oferă valoarea rezistenței inverse a diodei de aproximativ zece cincisprezece gigas cu tensiune inversă de 15 V. Evident, curentul de scurgere nu va deveni mai mult cu o scădere a tensiunii Pe diodă la nivelul mai multor malelvolvol, caracteristic tensiunii diferențiator a integratorului și a compensatorului.

Compararea sunetului amplificatorilor. Sunetul amplificatorului asamblat a fost comparat cu sunetul mai multor amplificatoare străine de producție industrială. Sursa a fost CA CAMBRIDGE AUDIO CD player, un pre-amplificator "", "Sugden A21A" și NAD C352 a fost folosit pentru a rupe și a ajusta nivelul sonor al "Sugden A21A" și NAD C352.

Sunetul rotorului RB 981 a fost similar cu sunetul NAD C352, cu excepția unei operațiuni mai bune la frecvențe joase, încă UMPS de BB-2010 în definiția controlului AC la frecvențe joase, precum și transparența, sensibilitatea a sunetului pe frecvențele medii și înalte rămase din competiție.

Dualul CV1460 japonez a pierdut în sunet imediat după întoarcerea celor mai evidente pentru toți și petrecând timp pe ascultarea sa detaliată. Kr se afla la 0,04 ... 0,07% la putere redusă.

UMSHC-2011. versiune ulterioară

UMPS Air Force-2011 Versiunea Ultimate Schemă Autor Viktor Zhukovsky G. Krasnoarmysk

Caracteristicile tehnice ale amplificatorului:
1. Putere mare: 150 W / 8h ohm,
2. Linearitate ridicată - 0.000.2 ... 0,000,3% la 20 kHz 100 W / 4 ohm,
Set complet de unități de service:
1. Mențineți tensiunea constantă zero,
2. Compensator al rezistenței firelor de sârmă,
3. Protecție curată,
4. Protecția împotriva tensiunii constante de ieșire,
5. Start neted.

UMBC a schemei Forțelor Aeriene 2011

Editorul de plăci de circuite imprimate a fost angajat în participantul la multe proiecte populare Lepekhinv (Vladimir Lepjin). Sa dovedit foarte bine).

Taxa Umzch-Air Force2011

A plati amplificatorul Uch. Air Force-2011. A fost proiectat pentru o suflare tonă (paralelă cu radiatorul). Instalarea tranzistorilor ONU (amplificator de tensiune) și VC (cascadă de ieșire) este oarecum dificilă, deoarece Instalarea / dezasamblarea trebuie să fie înșurubată peste găurile din PP cu un diametru de aproximativ 6 mm. Când accesul este deschis, proiecția tranzistoarelor nu se încadrează în PP, mult mai convenabilă. A trebuit să fac o taxă puțin.

În noul PP, nu a luat un punct - Aceasta este confortul înființării protecției asupra consiliului de amplificare:

C25 0.1N, R42 * 820 Ohm și R41 1K toate elementele SMD și sunt din partea de lipire, care nu este foarte convenabilă la înființare, pentru că Va fi necesar să deșurubați de mai multe ori și să înșurubați șuruburile de fixare ale PP pe rafturi și tranzistoare la radiatoare. Teză: R42 * 820 constă din două rezistoare ale SMD situate în paralel, de aici. Oferta: un rezistor RMD este căutat imediat, un alt rezistor de ieșire poate fi lipit la VT10 o ieșire în baza de date, cealaltă la emitent, selectăm la potrivite. Poziție, schimbarea retragerii pe SMD, pentru claritate:

Amplificatorul de frecvență a sunetului (UMP) de loialitate ridicată (BB), dezvoltat în 1989 de Nikolai Sukhov, poate fi deja numit legendar cu drept complet. Cu dezvoltarea sa, a fost aplicată o abordare profesională bazată pe cunoașterea și experiența în domeniul ingineriei analogice a schemei. Ca urmare, parametrii acestui amplificator au fost atât de ridicați ca astăzi, acest design nu a pierdut relevanța. Acest articol descrie o versiune oarecum îmbunătățită a amplificatorului. Îmbunătățirile sunt reduse la utilizarea unei noi baze de elemente și utilizarea unui sistem de control al microcontrolerului.

Amplificatorul de putere (mintea) este o parte integrantă a complexului de reproducere audio. Disponibilă o mulțime de descrieri ale designului unor astfel de amplificatoare. Dar, în majoritatea covârșitoare a cazurilor, chiar și cu caracteristici foarte bune, există o lipsă totală de facilități de service. Dar în prezent, când microcontrolerele au fost distribuite pe scară largă, nu este dificil să se creeze un sistem de management destul de perfect. În același timp, aparatul de casă pentru saturație funcțională nu poate genera cele mai bune probe de proprietate. Varianta UMP cu sistemul de control al microcontrolerului este prezentată în fig. unu:

Smochin. 1. Aspectul amplificatorului.

Diagrama sursă a UMPS are parametri suficienți, astfel încât amplificatorul nu este sursa dominantă a neliniarității calea de producere a sunetului în întreaga gamă de putere de ieșire. Prin urmare, îmbunătățirea în continuare a caracteristicilor avantajelor vizibile nu oferă.

Cel puțin, calitatea sunetului a diferitelor fonograme este mult mai diferită de calitatea sunetului amplificatoarelor. Pe acest subiect, puteți aduce un citat din revista "Audio": " Există diferențe evidente în astfel de categorii cum ar fi difuzoarele, microfoanele, pickup-urile LP, camerele de ascultare, sălile de studio, sălile de concerte și, în special, configurațiile studiourilor și echipamentelor de înregistrare utilizate de diverse companii de înregistrare. Dacă doriți să auziți diferențe subțiri în scena sunetului, comparați intrările lui John Earla la Delos cu intrările din Jack Renner pe Tecarc și nu cu pre-amplificatoare. Sau dacă doriți să auziți diferențe subtile în tranziții, comparați înregistrările DMP Studio Jazz cu înregistrări de jazz Cheshky Studio și nu două cabluri inter-bloc.»

În ciuda acestui fapt, iubitorii hi-end nu opresc căutarea sunetului "drept", care afectează, inclusiv mintea. De fapt, mintea este un exemplu de o cale liniară foarte simplă. Nivelul actual de dezvoltare a echipamentelor de circuit ne permite să oferim suficienți parametri mari pentru un astfel de dispozitiv, astfel încât exactitatea distorsiunii să devină invizibilă. Prin urmare, în practică, două minții moderne, nerepenscente, concepute la fel. Dimpotrivă, dacă mintea are un sunet special, specific, acesta vorbește doar un singur lucru: distorsiunea distorsiunii este mare și bine vizibilă pe ureche.

Acest lucru nu înseamnă că este foarte simplu să se proiecteze o minte de înaltă calitate. Există multe subtilități ca un plan de circuit și constructiv. Dar toate aceste subtilități au fost de mult timp cunoscute producătorilor serioși ai minții și greșelile brute în desenele minții moderne nu sunt de obicei găsite. Excepția este amplificatoare de clasa Hi-end, care sunt deseori proiectate foarte analverat. Chiar dacă nenorocirea pierde sunt plăcute pe un zvon (pe care le spun iubitorii de amplificatoare de lampă), nu are nimic de-a face cu loialitatea ridicată.

Mintea de înaltă calitate, cu excepția cerințelor tradiționale de bandă largă și a liniarității bune, se face un alt număr de cerințe suplimentare. Uneori puteți auzi asta pentru acasă Utilizare Puterea amplificatorului 20-35 W este suficientă. Dacă vorbim despre puterea medie, atunci o astfel de afirmație este adevărată. Dar semnalul muzical real poate avea un nivel de putere de vârf mai mare decât nivelul mediu de 10-20 de ori. Prin urmare, astfel încât, cu o putere medie de 20 W, este necesar să aveți o putere de aproximativ 200 W. Aici, de exemplu, rezultatul evaluării experților pentru amplificatorul descris în: " Singurul comentariu a fost lipsa volumului sunetului unor instrumente de șoc mari, care se explică prin puterea insuficientă de ieșire a amplificatorului (120 W în vârf la sarcină 4 ohm).»

Sistemele acustice (AC) sunt o încărcătură complexă și au o natură foarte complexă a dependenței rezistenței totale de la frecvență. La unele frecvențe, poate fi mai mică decât valoarea nominală de 3-4 ori. Mintea ar trebui să poată funcționa fără distorsiuni pe o astfel de sarcină de joasă tensiune. De exemplu, dacă rezistența nominală a sistemului acustic este de 4 ohmi, mintea trebuie să funcționeze în mod normal pe sarcina cu rezistență de 1 ohm. Acest lucru necesită curenți de ieșire foarte mari, care ar trebui luați în considerare la proiectarea minții. Amplificatorul descris satisface aceste cerințe.

Recent, tema rezistenței optime de ieșire a amplificatorului în ceea ce privește minimizarea distorsiunilor AU este destul de des discutată. Cu toate acestea, acest subiect este relevant numai atunci când proiectați difuzoare active. Filtrele de separare ale difuzoarelor pasive sunt dezvoltate pe baza faptului că sursa de semnal va avea o rezistență neglijabilă de ieșire scăzută. Dacă mintea va avea o rezistență ridicată la ieșire, atunci răspunsul de frecvență va fi puternic distorsionat. Prin urmare, nimic altceva rămâne cum să asigure o mică rezistență la ieșire pentru minte.

Se poate observa că noile evoluții ale minții merg în principal pe calea reducerii, îmbunătățind procesul de construcție, o creștere a puterii de producție, o creștere a eficienței, să îmbunătățească calitățile consumatorilor. Acest articol se concentrează asupra funcțiilor de serviciu care sunt implementate datorită sistemului de control al microcontrolerului.

Amplificatorul este realizat în carcasa formatului MIDI, dimensiunile sale generale 348x180x270 mm, greutatea este de aproximativ 20 kg. Microcontrolerul încorporat vă permite să controlați amplificatorul utilizând telecomanda IR (comună cu pre-amplificator). În plus, microcontrolerul este măsurat și indicând puterea medie și quasipică de ieșire, temperatura radiatoarelor, implementează situațiile de închidere a temporizatorului și procesează situațiile de urgență. Sistemul de protecție a amplificatorului, precum și controlul alimentării și oprit, este implementat cu participarea microcontrolerului. Amplificatorul are o sursă de alimentare separată, care îi permite să fie în modul "Standby", când principalele surse de alimentare sunt oprite.

Amplificatorul descris se numește NSM (Mașini de sunet național), model PA-9000, deoarece numele dispozitivului face parte din designul său și trebuie să fie prezent. Setul de funcții realizate în unele cazuri poate fi redundant, pentru astfel de situații, a fost dezvoltată o versiune "minimalistă" a amplificatorului (model PA-2020), care are doar un comutator de alimentare și LED-uri cu două culori pe panoul frontal , iar microcontrolerul încorporat controlează numai procesul de pornire și off, completează sistemul de protecție și oferă telecomandă a modului "Standby".

Toate comenzile și indicațiile amplificatorului sunt situate pe panoul frontal. Aspectul său și numirea controalelor sunt prezentate în fig. 2:

Smochin. 2. Panou de amplificator frontal.

1 - LED-ul permite consumatorilor externi externi	9 - butonul minus
2 - Datoria datoriei	10 - Butonul indicare a puterii PIC PIC
3 - Buton de tranziție în modul de așteptare în așteptare	11 - Butonul Indicator Timer Timer Timer
4 - Puterea butonului complet de oprire	12 - Butonul Indicare a temperaturii° C.
5 - LED-ul principal LED principal	13 - Buton Plus
6 - Operați LED-ul LED normal	14 - CRASH LED-ul canalului din stânga eșuează l
7 - Încărcarea LED-ului	15 - LED-ul LED-canal LED-ul eșuează r
8 - Afișaj

Butonul de pornire Oferă închiderea completă a amplificatorului din rețea. Din punct de vedere fizic, acest buton deconectează numai sursa de alimentare a taxei din rețea, respectiv poate fi calculată pe un curent mic. Principalele surse de alimentare sunt incluse utilizând releul, ale căror înfășurări sunt alimentate de sursa de serviciu. Prin urmare, când butonul "POWER" este oprit, toate circuitele de amplificare sunt garantate.

Când porniți butonul de alimentare, amplificatorul este complet pornit. Procesul de includere are loc după cum urmează: Sursa de taxare se întoarce imediat, după cum a evidențiat condusul privind furnizarea de energie electrică la serviciu. După un timp necesar pentru a reseta microcontrolerul, alimentarea pornită prize exterioare Și LED-ul "ext" este aprins. Apoi, LED-ul "principal" este aprins, iar prima etapă de încorporare surse principale are loc. Inițial, transformatoarele principale sunt incluse prin rezistoare restrictive care împiedică aruncarea inițială de curent datorită condensatorilor de filtru descărcat. Conductoarele sunt încărcate treptat și când tensiunea de alimentare măsurată atinge pragul instalat, rezistoarele restrictive sunt excluse din lanț. Aceasta aprinde LED-ul opere. Dacă pentru timpul alocat, tensiunea de alimentare nu a atins pragul instalat, procesul de pornire a amplificatorului este întrerupt și indicarea accidentului se aprinde. Dacă includerea principalelor surse a trecut cu succes, microcontrolerul verifică starea sistemului de protecție. În absența situațiilor de urgență, microcontrolerul permite pornirea releului de încărcare și LED-ul de încărcare este aprins.

Butonul de așteptare Gestionarea modului de așteptare. O apăsare scurtă a butonului puneți amplificatorul în modul de așteptare sau, dimpotrivă, porniți amplificatorul. În practică, este posibil să fie necesar să activați prize externe, lăsând mintea în modul de așteptare. Acest lucru este necesar, de exemplu, atunci când ascultați fonograme pentru telefoanele stereo sau când suprascrierea fără controlul sunetului. Prizele externe pot fi pornite independent (la semnal de sunet) apăsând butonul "Standby". O opțiune atunci când mintea este pornită, iar prizele sunt oprite, nu are sens, deci nu este implementat.

Pe panoul frontal există 4 biți digital afişa și 5 butoane de control al afișajului. Afișajul poate funcționa în următoarele moduri (fig.3A):

dezactivat
indicarea puterii de ieșire mijlocie [w]
indicarea puterii de ieșire cvasipic
indicator de stare a temporizatorului [m]
indicarea temperaturii radiatoarelor [° C]

Imediat după activare, afișajul este dezactivat, deoarece în majoritatea cazurilor atunci când operează mintea nu este necesară. Puteți activa afișajul apăsând unul dintre butoanele "Peak", "Timer" sau "° C".

Smochin. 3. Afișați opțiunile de afișare.

Butonul de vârf Include afișarea puterii de ieșire și comutatoarele Moduri de alimentare medie / cvasipic. În modul Indicare a puterii de ieșire, "W" este aprins pe afișaj și pentru puterea cvasipică - de asemenea, "vârf". Puterea de ieșire este indicată în wați cu o discreție de 0,1 watt. Măsurarea se efectuează prin înmulțirea curentului și a tensiunii pe încărcare, astfel încât citirile sunt valabile pentru orice valoare de rezistență la sarcină admisibilă. Țineți apăsat butonul "PEAK" la semnalul audio dezactivați afișajul. Oprirea afișajului, precum și comutarea între diferite moduri de indicare apare fără probleme (o imagine "zboară" la alta). Acest efect este implementat programatic.

Buton "Timer" Afișează starea curentă a temporizatorului de pe afișaj, în timp ce litera "m" este aprinsă. Timerul vă permite să setați intervalul de timp prin expirarea căreia amplificatorul intră în modul de așteptare și prizele externe sunt deconectate. Trebuie remarcat faptul că atunci când se utilizează această caracteristică, alte componente ale complexului trebuie să permită alimentarea "în mișcare". Pentru un tuner și un CD player, acest lucru este, de obicei, admisibil, dar în unele casete de casete, când alimentarea este oprită, poate să nu se deplaseze în modul "Stop". Pentru astfel de Dec, oprirea puterii în timpul redării sau a înregistrării este inacceptabilă. Cu toate acestea, printre dispozitivele corporative, astfel de punți sunt extrem de rare. Dimpotrivă, majoritatea Dec are un comutator "Timer", care are 3 poziții: "Off", "Înregistrare" și "Play", care permite o sursă de alimentare simplă să pornească imediat redarea sau modul de înregistrare. Opriți aceste moduri pot fi, de asemenea, plasate ușor de îndepărtat puterea. Timerul de amplificare poate fi programat la următoarele intervale (fig.3b): 5, 15, 30, 45, 60, 90 și 120 de minute. Dacă temporizatorul nu este utilizat, acesta trebuie tradus în starea "OFF". În această stare este imediat după pornirea alimentării.

Sarcina intervalului temporizatorului este efectuată butoanele "+" și "-" În modul Indicare a temporizatorului. Dacă temporizatorul este pornit, LED-ul "Timer" este întotdeauna pe afișaj, iar indicatorul de cronometru se aprinde pe starea actuală actuală, adică Câte minute rămase înainte de oprire. Într-o astfel de situație, intervalul poate fi extins prin apăsarea butonului "+".

Butonul "° C" Include afișarea temperaturii radiatoarelor, în timp ce simbolul "° C" este aprins. Un termometru separat este instalat pe fiecare radiator, dar valoarea maximă a temperaturii este afișată. Aceleași termometre sunt utilizate pentru a controla ventilatorul și pentru protecția la temperaturi a tranzistoarelor de ieșire ale amplificatorului.

Pentru indicații de afișare Două LED-uri sunt amplasate pe panoul frontal: "FAIL stânga" și "Fail drept". Când protecția este declanșată într-unul din canale, LED-ul corespunzător este aprins și afișarea cauzei accidentului este indicată (fig.3c). În acest caz, amplificatorul intră în modul de așteptare. Următoarele tipuri de protecție sunt implementate în amplificator:

protecția suprasarcină pentru cascada de ieșire
protecția împotriva componentei permanente la ieșire
protecția împotriva sursei de alimentare
protecția împotriva dispariției tensiunii de rețea
protecția împotriva supraîncălzirii tranzistorilor de ieșire

Protecția curentă a supraîncărcării Reacționează la excesul pragului specificat al cascadei de ieșire. Salvează nu numai difuzoarele, ci și tranzistoarele de ieșire, de exemplu, cu o închidere scurtă la ieșirea amplificatorului. Aceasta este protecția unui tip de declanșare, după ce este declanșată, mintea este restaurată numai după ce este reactivată. Deoarece această protecție necesită viteză mare, este implementat hardware. Afișajul este indicat ca "dacă".

Reacționează la componenta constantă a tensiunii de ieșire a minții, mai mare de 2 V. Protejează difuzoarele, este, de asemenea, implementat hardware. Afișajul este indicat ca "DCF".

Reacționează la picătură în tensiunea de alimentare a oricărui umăr sub nivelul specificat. O întrerupere semnificativă a simetriei tensiunii de alimentare poate provoca componenta permanentă la ieșire, care este periculoasă pentru UA. Afișajul este indicat ca "UF".

Reacționează la pierderea mai multor perioade de tensiune de rețea la rând. Scopul acestei protecții este de a opri încărcătura înainte ca tensiunea de alimentare să cadă și să înceapă tranziția. Este implementat hardware, microcontrolerul își citește numai starea. Afișajul este indicat ca "PRF".

Supraîncărcarea protecției Transistoarele de ieșire sunt implementate programatic, utilizează informații cu termometre care sunt instalate pe radiatoare. Afișajul este indicat ca "tf".

Mintea are capacitatea telecomandă . Deoarece nu necesită un număr mare de butoane de comandă, aceeași telecomandă este utilizată ca pentru a controla pre-amplificatorul. Această telecomandă funcționează în standardul RC-5 și are trei butoane special concepute pentru a gestiona mintea. Butonul "Standby" duplică complet același buton de pe panoul frontal. Butonul "Afișaj" vă permite să comutați modul de afișare peste inel (fig.3A). Țineți apăsat butonul "Afișaj" la semnalul audio dezactivați afișajul. Butonul "MODE" vă permite să schimbați intervalul de timp temporizator (fig.3b), adică Înlocuiește butoanele "+" și "-".

Pe panoul din spate Amplificator (fig.4) Set prizele destinate alimentării altor componente ale complexului. Aceste prize au o oprire independentă, care permite întregului complex de la telecomandă.

Smochin. 4. Panou de amplificator spate.

După cum sa menționat mai devreme, ca bază a amplificatorului descris, s-a luat schema UMPC a lui Nikolai Sukhova, care este descrisă în. Principiile de bază ale construirii minții de loialitate ridicată sunt prezentate în. Schema schematică principalul impuls al amplificatorului prezentat în fig. cinci.

Lățime \u003d 710\u003e

Smochin. 5. Diagrama schematică a consiliului principal de amplificator.

Comparativ cu designul original, modificările mici au fost făcute la amplificator. Aceste schimbări nu sunt fundamentale și sunt în principal o tranziție la o bază de element mai nou.

Schimbat circuitul de stabilizare a temperaturii. În designul original, împreună cu tranzistoarele de ieșire de pe radiatoare, tranzistorul a fost instalat - senzorul de temperatură care setă tensiunea de deplasare a cascadei de ieșire. În același timp, a fost luată în considerare temperatura numai tranzistorilor de ieșire. Dar temperatura tranzistoarelor de precursor datorită disipării puterii destul de mari a acestora a crescut semnificativ în timpul funcționării. Datorită faptului că aceste tranzistoare au fost instalate pe radiatoare mici separate, temperatura lor ar putea fluctua, de exemplu, în fluctuație, ca urmare a schimbării puterii disipate sau chiar datorită fluxurilor de aer externe. Acest lucru a condus la aceleași fluctuații ascuțite în curentul de odihnă. Da, și orice alt element al minții poate fi foarte fierbinte în timpul funcționării, deoarece într-un caz există surse de căldură (radiatoare de tranzistori de ieșire, transformatoare etc.). Acest lucru se aplică și primilor tranzistori ai repetorului de emițător compozit, care nu aveau deloc radiatoare. Ca urmare, actualul curent ar putea crește de mai multe ori când mintea este încălzită. Soluția la această problemă a fost propusă de Alexei Belov.

De obicei, pentru stabilizarea temperaturii curentului cascadei de ieșire, este folosită mintea următoarea schemă (Figura 6a):

Smochin. 6. Schema de stabilizare a temperaturii curentului de odihnă.

Tensiunea offset este aplicată la punctele A și B. Este evidențiată pe un doi pol, care constă din tranzistorul și rezistoarele VT1 R1, R2. Tensiunea inițială de offset este setată de rezistorul R2. Tranzistorul VT1 este de obicei fixat cu radiatorul VT6, VT7. Stabilizarea este după cum urmează: Când tranzistoarele VT6, VT7 sunt încălzite, căderea emițătorului de bază scade, care, cu o tensiune fixă \u200b\u200bde părtinire, conduce la o creștere a curentului de odihnă. Dar cu acești tranzistori, VT1 este încălzit, ceea ce provoacă o scădere a scăderii tensiunii pe un doi poli, adică. Reducerea rezervorului. Dezavantajul unei astfel de scheme este acela că nu este luată în considerare temperatura tranzițiilor altor tranzistoare incluse în repetorul de emițător compozit. Pentru ao lua în considerare, trebuie să se cunoască temperatura tranzițiilor tuturor tranzistoarelor. Cel mai simplu mod de a face același lucru. Pentru aceasta, toate tranzistoarele incluse în repetorul emițătorului compozit sunt suficient instalate pe un radiator comun. În același timp, pentru a obține un curent de odihnă dependentă de temperatură, tensiunea de deplasare a repetorului de emițător compozit trebuie să aibă coeficientul de temperatură la fel ca cele șase tranziții activate. Aproximativ putem presupune că tensiunea directă de scădere a tranziției p-N scade liniar cu un coeficient K, aproximativ 2,3 mv / ° C. La repetorul de emițător compozit, acest coeficient este de 6 * până la. Furnizați acest coeficient de temperatură de tensiune offset - sarcina unui două pol, care se aprinde între punctele A și B. Două Pol, prezentate în fig. 6A, are un coeficient de temperatură egal cu (1 + R2 / R1) * K. La reglarea rezistenței R2, curentul rezervorului modifică coeficientul de temperatură, care nu este în întregime corect. Cea mai simplă soluție practică poate fi schema prezentată în fig. 6b. În această schemă, coeficientul de temperatură este (1 + R3 / R1) * K, iar curentul de pornire al restului este setat de poziția rezistorului R2. Pădurea de tensiune a rezistorului R2, care este găzduită de o diodă, poate fi considerată aproape constantă. Prin urmare, ajustarea curentului inițial și de odihnă nu afectează coeficientul de temperatură. Cu o astfel de schemă, atunci când este încălzită, mintea restului nu schimbă mai mult de 10-20%. Pentru ca toate tranzistoarele de emițător compozit să fie plasate pe un radiator general, acestea trebuie să aibă carcase adecvate pentru atașarea pe radiator (tranzistoarele în carcasele TO-92 nu sunt adecvate). Prin urmare, alte tipuri de tranzistori sunt aplicate în minte, în același timp mai moderne.

În diagrama amplificatorului (fig.5), stabilizarea de temperatură a temperaturii este găzduită de un condensator C12. Acest condensator nu este obligatoriu, deși nu aduce niciun rău. Faptul este că între bazele de date a emițătorului compozit, este necesar să se asigure o tensiune de deplasare, care trebuie să fie permanentă pentru curentul liniștit selectat și nu depinde de semnalul îmbunătățit. Pe scurt, componenta variabilă a tensiunii de pe două poli, precum și a rezistoarelor R26 și R29 (fig.5) ar trebui să fie zero. Prin urmare, toate aceste elemente pot fi acoperite cu condensatoare. Dar, datorită rezistenței dinamice scăzute a celor două poli, precum și a valorilor scăzute ale rezistenței acestor rezistoare, prezența containerelor de manevră afectează foarte slab. Prin urmare, aceste containere nu sunt necesare, mai ales că ratele lor ar trebui să fie destul de mari (aproximativ 1 μf și respectiv 10 μF) pentru manevrarea R26 și R29).

Tranzistori de ieșire Mintea este înlocuită de tranzistoarele CT8101A, CT8102A, care au o mai mare frecvența limită Coeficientul actual de transmisie. W. tranzistori puternici Efectul coeficientului actual de transmisie este destul de pronunțat prin creșterea curentului colector. Acest efect este extrem de nedorit pentru minte, deoarece aici tranzistorii trebuie să lucreze la o putere mare. Modularea coeficientului de transmisie curent duce la o deteriorare semnificativă a liniarității cascadei de ieșire a amplificatorului. Pentru a reduce efectul acestui efect, a fost aplicată o includere paralelă a două tranzistoare în cascada de ieșire (și acesta este minimul pe care îl puteți permite).

Pentru incluziune paralelă Tranzistoarele pentru a reduce efectul împrăștierii parametrilor lor și al alinierea curenților de lucru, se aplică rezistențe separate de emițător. Pentru funcționarea normală a sistemului curent de protecție la suprasarcină, valoarea maximă de tensiune pe diodele Vd9 este adăugată la Vd9 - Vd12 (fig.5), deoarece este necesar să se îndepărteze scăderea din două, dar de la patru rezistori de emițător.

Alte tranzistori Repetorul de emițător compozit este CT850A, KT851A (TOO-220 CASE) și KT940A, KT9115A (carcasa T-126). În schema de stabilizare a zonei, se aplică tranzistorul compozit KT973A (carcasa T-126).

Produs și înlocuire Ou. pe mai modern. Principalul Uu U1 este înlocuit cu AD744, care are viteza crescuta și liniaritate bună. OU2, care operează în schema de menținere a potențialului zero la ieșirea OMPC, se înlocuiește cu OP177, care are o compensare zero scăzută (nu mai mult de 15 μV). Acest lucru a făcut posibilă abandonarea rezistenței de tăiere a ajustării deplasării. Trebuie remarcat faptul că, datorită caracteristicilor circuitului AD744, U2, U2 trebuie să furnizeze o tensiune de ieșire aproape de tensiunea de alimentare (ieșire 8 AU AD744 prin tensiune constantă este de 4 tranziții p-n). Prin urmare, nu toate tipurile de precizie sunt potrivite. În cazuri extreme, puteți aplica un rezistor "Pull-up" de la OU la -15 V. ou U3, care funcționează în schema de impedanță a firelor de conectare AC, este înlocuită de AD711. Parametrii acestui OMA nu sunt atât de critici, astfel încât o OU ieftină a fost aleasă cu o viteză suficientă și o compensare zero scăzută.

Divisorii rezistor R49 - R51, R52 - R54 și R47, R48 sunt adăugați la circuit, care servesc la îndepărtarea semnalelor de curent și de tensiune pentru circuitul de măsurare a energiei.

Implementarea modificată lanțuri de împământare. Deoarece fiecare canal de amplificator este complet asamblat pe aceeași placă, necesitatea multiplu-lewood-urilor, care trebuie conectate la un moment dat pe șasiu. Topologie specială pCB. Oferă excavarea în formă de stea de lanțuri de pământ. Steaua Pământului este conectată de un conductor cu o producție comună a sursei de alimentare. Trebuie remarcat faptul că o astfel de topologie este potrivită numai cu surse complet separate de canale stânga și dreapta.

În schema de amplificare a lungimii de undă originale pentru curent variabil Acoperă I. contacte releecare conectează sarcina. Această măsură este adoptată pentru a reduce influența neliniarității contactelor. Cu toate acestea, există probleme cu activitatea de protecție asupra componentei constante. Faptul este că atunci când amplificatorul este pornit, puterea este furnizată mai devreme decât releul de încărcare se aprinde. În acest moment, un semnal poate fi prezent la intrare, iar coeficientul de transmisie a amplificatorului datorită buclei de feedback rupt este foarte mare. În acest mod, mintea limitează semnalul, iar schema de compensare a tensiunii offset este în general incapabilă să mențină valoarea minții componentei constante la ieșire. Prin urmare, chiar înainte de a conecta sarcina, se poate constata că o componentă constantă este prezentă la ieșire, iar apoi sistemul de protecție va funcționa. Eliminați acest efect este foarte ușor dacă utilizați relee cu contacte comutate.

În mod normal, contactele închise trebuie să închidă bucla OEO în același mod ca și bine deschis. În același timp, când releul este declanșat, feedback-ul se dovedește a fi rupt doar pentru un timp foarte scurt, timp în care toate contactele sunt deschise cu releul. În acest timp, protecția relativ inerțială asupra componentei constante nu are timp să funcționeze. În fig. 7 prezintă procesul de schimbare a unui releu de către un osciloscop digital. După cum se poate observa, după 4 ms după furnizarea tensiunii la înfășurarea releului, contactele normale sunt blocate. Aproximativ după încă 3 ms, contactele normal deschise sunt închise (cu o bounce vizibilă, care durează aproximativ 0,7 ms). Astfel, în zborul "Contacte sunt de aproximativ 3 ms, este la acel moment feedback-ul va fi rupt.

Smochin. 7. Procesul de comutare al releului AJS13113.

Schema de protecție Complet reciclate (figura 8). Acum este plasat pe placa principală. Astfel, fiecare canal are propria sa schemă independentă. Este oarecum redundantă, dar fiecare placă de bază este complet autonomă și este un amplificator monofonic complet. O parte din funcțiile de protecție transportă un microcontroler, dar pentru a crește fiabilitatea, setul suficient este implementat de hardware. În principiu, placa de amplificator poate lucra deloc fără un microcontroler. Deoarece mintea are o sursă separată de putere, schema de protecție este alimentată de acesta (Nivel + 12V). Acest lucru face ca comportamentul schemei de protecție să fie mai previzibil la un accident al uneia dintre principalele surse de alimentare.

Lățime \u003d 710\u003e
Desenul nu se potrivește pe pagină și, prin urmare, comprimat!
Pentru ao urmări complet, faceți clic pe.

Smochin. 8. Schema de protecție a amplificatorului.

Protecția curentă a supraîncărcării Include declanșatorul colectat pe tranzistoarele VT3, VT4 (fig.5), care este inclus la deschiderea tranzistorului VT13. VT13 primește un semnal de la senzorul curent și se deschide când valoarea setului R30 este setată de valoarea R30 setată de rezistorul curent. Triggerul dezactivează generatoarele curente VT5, VT6, ceea ce duce la blocarea tuturor tranzistoarelor repetorului de emițător compozit. Tensiunea zero la ieșire este menținută în acest mod utilizând rezistorul R27 (fig.5). În plus, starea declanșatorului este citită prin lanțul VD13, R63 (fig.8) și când se aprinde, este instalat un nivel logic scăzut pe intrările elementului logic U4D. Tranzistorul VT24 oferă o ieșire de colecție deschisă pentru un semnal IOF (I Out Fel), care este intervievat de un microcontroler.

Protecția împotriva componentei constante Implementat pe tranzistori VT19 - VT22 și elemente logice U4B, U4A. Semnalul de la ieșirea amplificatorului prin divizorul R57, R59 intră în VDnch R58C23 cu o frecvență de felie de aproximativ 0,1 Hz, care evidențiază componenta constantă a semnalului. Dacă apare o componentă constantă a polarității pozitive, tranzistorul VT19 este deschis, inclus în conformitate cu schema OE. La rândul său, deschide tranzistorul VT22 și apare un nivel logic ridicat pe intrările elementului logic U4B. Dacă apare o componentă constantă a polarității negative, tranzistorul VT21 este deschis inclus în OB. O astfel de asimetrie este o măsură forțată asociată cu unipolar nutriție Scheme de protecție. Pentru a crește coeficientul de transmisie curent, tranzistoarele VT21, VT20 (OK) sunt aplicate. Mai mult, ca în primul caz, transistorul VT22 se deschide etc. Un tranzistor VT23 este conectat la ieșirea elementului logic U4A, care oferă o ieșire de colecție deschisă pentru DCF (DC Fail).

Protecția împotriva dispariției tensiunii de rețea Conține redresor auxiliar (figura 13) Vd1, Vd2 (Vd3, Vd4), care are un filtru de netezire cu o constantă de timp foarte mică. Dacă mai multe perioade de tensiune de rețea scade dintr-un rând, tensiunea de ieșire a picăturilor de redresor și un nivel logic scăzut este setat la intrările elementului logic U4C (figura 8).

Semnalele logice din cele trei scheme de apărare descrise mai sus introduc elementul "sau" U5C, la ieșirea din care un nivel logic scăzut este format în cazul declanșării oricăror scheme. În același timp, condensatorul C24 este descărcat prin dioda VD17 și apare un nivel logic scăzut pe intrările elementului logic U5B (și la ieșirea U5A). Acest lucru duce la închiderea tranzistorului VT27 și la deconectarea releului K1. Lanțul R69C24 oferă o întârziere minimă atunci când alimentarea este pornită în cazul în care microcontrolerul din anumite motive nu formează o întârziere inițială. Tranzistorul VT25 oferă o ieșire deschisă pentru okl (OK stânga) sau okr (OK dreapta). Microcontrolerul poate interzice comutarea releului. Pentru a face acest lucru, tranzistorul VT26 este instalat. Această caracteristică este necesară pentru implementarea protecției programului împotriva supraîncălzirii, întârzierii software-ului pe releu și pentru sincronizarea funcționării sistemelor de protecție ale canalelor stângi și drepte.

Interacțiunea microcontrolerului cu schema de protecție împotriva hardware-ului Apoi: Când amplificatorul este pornit, după ce tensiunea de alimentare a atins valoarea nominală, sondajele microcontrolerului semnalele de protecție hardware OKL și OKR. În acest moment, comutarea releului este interzisă de un microcontroler prin menținerea semnalului ENB (Activare) într-o stare logică mare. De îndată ce microcontrolerul primește semnale de pregătire, aceasta generează o întârziere temporară și permite trecerea releului. În timpul funcționării amplificatorului, microcontrolerul monitorizează semnalul de pregătire tot timpul. În cazul dispariției unui astfel de semnal pentru unul dintre canale, microcontrolerul îndepărtează semnalul ENB, oprind releul în ambele canale. Apoi se înregistrează starea statutului de protecție pentru identificarea canalului și a tipului de protecție.

Supraîncărcarea protecției Implementat complet programatic. În cazul supraîncălzirii radiatoarelor, microcontrolerul îndepărtează semnalul ENB, ceea ce determină oprirea releului de sarcină. Termometrul Dallas DS1820 este consacrat pentru a măsura temperatura pe fiecare radiatoare. Protecția este declanșată atunci când radiatoarele de temperatură ating 59,8 ° C. Oarecum mai devreme, la o temperatură de 55,0 ° C, apare afișajul mesaj preliminar. Supraîncălzire - temperatura radiatoarelor este de ieșire automată. Re-activarea amplificatorului are loc automat când radiatoarele sunt răcite la 35,0 ° C. Includerea la o temperatură mai mare a radiatoarelor este posibilă numai manual.

Pentru a îmbunătăți condițiile de răcire ale elementelor din interiorul carcasei amplificatorului, o dimensiune mică ventilatorcare este situat pe panoul din spate. Se aplică un ventilator cu un motor de insolată curent continuu Cu o tensiune nominală de alimentare de 12 V, concepută pentru a răci procesorul de calculator. Deoarece există un zgomot atunci când ventilatorul funcționează, care poate fi vizibil în pauze, se utilizează un algoritm de control destul de complex. La o temperatură a radiatoarelor 45,0 ° C, ventilatorul începe să funcționeze și când radiatoarele sunt răcite la 35,0 ° C, ventilatorul este oprit. La puterea de ieșire mai mică de 2 W, operația ventilatorului este interzisă, astfel încât zgomotul său să fie vizibil. Pentru a preveni incluziunile periodice și a dezactiva ventilatorul când puterea de ieșire fluctuează în apropierea valorii pragului, timpul minim de transformare a ventilatorului este limitat la 10 secunde. La o temperatură de radiatoare 55,0 ° C și mai sus, ventilatorul se execută fără întreruperi, deoarece această temperatură este aproape de o urgență. Dacă ventilatorul se aprinde când amplificatorul funcționează, atunci când este introdus modul "Standby", dacă temperatura radiatoarelor este mai mare de 35,0 ° C, ventilatorul continuă să funcționeze chiar și la puterea de ieșire zero. Acest lucru vă permite să răciți rapid amplificatorul.

Protecția împotriva sursei de alimentare De asemenea, implementat complet programatic. Microcontrolerul folosind ADC monitorizează tensiunile de alimentare ale ambelor canale ale amplificatorului. Această tensiune intră în procesor din plăcile principale prin rezistențe R55, R56 (figura 8).

Includerea principalelor surse de alimentare este stabilă. Acest lucru este necesar pentru că încărcătura de redresoare sunt condensatoare de filtru complet descărcate, iar o aruncare puternică curentă va apărea cu o pornire ascuțită. Această aruncare este un pericol pentru diodele de redresor și poate duce la arderea siguranțelor. Prin urmare, atunci când amplificatorul este pornit, releul K2 este mai întâi închis (figura 12), iar transformatoarele sunt conectate la rețea prin rezistențele restrictive R1 și R2. În acest moment, pragul pentru tensiunile de alimentare măsurate este software-ul instalat egal cu ± 38 V. Dacă acest prag de tensiune nu este atins în timpul setat, atunci procesul de alimentare este întrerupt. Acest lucru poate apărea dacă amplificatorul curent consumat de circuitul curent este semnificativ crescut (amplificatorul este deteriorat). În acest caz, este indicată indicarea accidentului de alimentare cu energie electrică "UF".

Dacă se atinge pragul de ± 38 V, releul K3 este declanșat (figura 12), care elimină rezistențele din lanțurile primare ale transformatoarelor principale. Apoi, pragul este redus la ± 20 V, iar microcontrolerul continuă să monitorizeze tensiunile de alimentare. Dacă în timpul funcționării amplificatorului, tensiunea de alimentare scade sub ± 20 V, protecția este declanșată și amplificatorul este oprit. Reducerea pragului în modul normal de funcționare este necesară pentru "prepires" de tensiune de alimentare sub sarcină, a avut loc o declanșare falsă de protecție.

Schema schematică procesoare prezentat în fig. 9. Baza procesorului este microcontrolerul de tip AT89C51 AT89C51 al firmei ATMEL, care funcționează pe o frecvență de ceas de 12 MHz. Pentru a crește fiabilitatea sistemului, se aplică un supraveghetor U2, care are un cronometru de supraveghere încorporat și un monitor de alimentare. Pentru a reseta cronometrul de supraveghere, se utilizează o linie WD separată, pe care este programată un semnal periodic. Programul este construit astfel încât acest semnal să fie prezent numai dacă se efectuează manipulator de întrerupere a cronometrului și ciclul principal al programului. În caz contrar, cronometrul de supraveghere va reporni microcontrolerul.

Lățime \u003d 710\u003e
Desenul nu se potrivește pe pagină și, prin urmare, comprimat!
Pentru ao urmări complet, faceți clic pe.

Smochin. 9. Diagrama circuitului plăcii de procesoare.

Afișajul este asociat cu procesorul utilizând un autobuz de 8 biți (conectori XP4 - XP6). Afișarea registrelor cardului de afișare utilizează semnale C0..C4, care sunt produse de decodorul adresei U4. Registrul U3 este un zăvor al octetului adresei mai tineri, se utilizează numai A0, A1, A2. Byte-ul senior al adresei nu este utilizat deloc, ceea ce a făcut posibilă eliberarea portului P2 în alte scopuri.

Când faceți clic pe butoanele de control, sunt generate semnalele de sunet. Pentru a face acest lucru, utilizați linia BPR la care tasta tranzistorului VT1 este conectată la emițătorul dinamic HA1.

Canalele principale și drepte sunt conectate la placa de procesoare utilizând conectori XP1 și XP2, respectiv. Prin intermediul acestor conectori, semnalele de stare ale sistemului de protecție a curentului IOF și protecția împotriva componentei constante la ieșirea amplificatorului DCF sunt hrănite. Aceste semnale sunt comune canalelor stângi și drepte, asocierea lor este posibilă datorită rezultatelor schemei de protecție cu colectoarele deschise. Semnalele de pregătire ale sistemului de pregătire a sistemului de protecție OKL și OKR sunt separate prin canale, astfel încât procesorul să poată identifica canalul în care a funcționat schema de protecție. Semnalul ENB care provine din procesor la sistemul de protecție permite comutarea releului de încărcare. Acest semnal este comun pentru două canale, care sincronizează automat funcționarea a două relee.

Liniile TRR și TRL sunt folosite pentru a citi termometrele instalate pe radiatoarele canalului din dreapta și din stânga, respectiv. Temperatura măsurată prin termometre poate fi afișată pe afișaj dacă este activat modul de indicare corespunzător. Se indică valoarea maximă a temperaturii a două pentru canalele din stânga și din dreapta. Valoarea măsurată este de asemenea utilizată pentru implementarea programului de protecție a supraîncălzirii.

În plus, conectorii XP1 și XP2 au semnale Wur, WIR, Wul și Wil, care sunt utilizate de circuitul de măsurare a puterii de ieșire.

Procesorul de la sursa de taxă prin conectorul XP3 este alimentat. 4 nivele sunt utilizate pentru alimentarea: ± 15 V, +12 V și +5 V. Nivelurile ± 15 V sunt deconectate atunci când comutați la modul Duty, iar nivelurile rămase sunt întotdeauna prezente. Consumul de la niveluri +5 V și +12 v în modul de așteptare este minimizat din cauza deconectării software a principalilor consumatori. În plus, mai multe semnale logice de control ajung prin acest conector pe sursa de alimentare a sursei de alimentare: Pen - controlează sursa de alimentare a taxei, REX - include releul prizelor externe, RP1 și RP2 - includ releul principal al sursei de alimentare, ventilator - Include un ventilator. Nutriția schemelor de protecție care se află pe panourile principale sunt efectuate de la placa de procesoare cu nivelul de +12 V și puterea plăcii de afișare - nivelul de +5 V.

Pentru a măsura puterea de ieșire și tip AD7896 tip AD7896 de tip AD7896 este utilizat pentru a monitoriza tensiunile sursei de alimentare. Un canal ADC nu este suficient, prin urmare, comutatorul U5 este utilizat la intrare (ADC cu 8 canale, de exemplu, tip AD7888 ar fi aplicat. Datele sunt citite de la ADC într-o formă secvențială. Pentru aceasta, se folosesc liniile SDATA și SCLK (ceas). Pornirea procesului de conversie este efectuată de semnalul de pornire. Ca sursă de suport și, în același timp, un stabilizator de tensiune, ADC este utilizat REF195 (U7). Deoarece în modul de așteptare, tensiunea de alimentare ± 15 V este oprită, toate semnalele logice sunt conectate la ADC prin rezistențele R9-R11, care limitează aruncarea curentă posibilă atunci când treceți la modul Duty și înapoi.

Dintre cele opt intrări de comutare, șase sunt utilizate: două pentru măsurarea energiei, patru pentru a controla tensiunile de alimentare. Canalul necesar este selectat folosind linii AX0, AX1, AX2.

Considera schema de măsurare a energiei canalul stâng. Schema aplicată oferă multiplicarea tensiunii curente și de încărcare, astfel încât impedanța încărcăturii este luată în considerare automat și citirile corespund întotdeauna puterii active reale în sarcină. Prin divizorii rezistor R49 - R54, amplasat pe placa principală (fig.5), tensiunea de la senzorii de curent (rezistențele emițătoare ale tranzistoarelor de ieșire) intră în amplificatorul Diferențial U8A (figura 9), care selectează semnalul curent. De la ieșirea U8A prin rezistorul de tăiere R17, semnalul intră în intrarea Y a multiplicatorului U9 tip K525PS2. Semnalul de tensiune este îndepărtat pur și simplu din divider și intră în intrarea multiplicatorului analogic X. La ieșirea multiplicatorului, R18C13 este instalat, care selectează un semnal, proporțional cu puterea de ieșire cvasipitică cu un timp de integrare de aproximativ 10 ms. Acest semnal vine la unul dintre intrările comutatorului, apoi pe ADC. Dioda VD1 protejează intrarea comutatorului de la tensiunea negativă.

Pentru a compensa deplasarea inițială a zero a multiplelor, atunci când amplificatorul este pornit (când releul de încărcare nu este pornit și puterea de ieșire este zero), există un procedeu de auto-calibrare zero. Tensiunea măsurată a deplasării pentru lucrări ulterioare este dedusă din citirile ADC.

Puterea din canalele din stânga și dreapta este măsurată separat, iar valoarea maximă prin canale este indicată. Deoarece indicatorul trebuie să afișeze atât o putere quasipică cât și medie de ieșire, precum și valorile indicate trebuie să fie convenabile pentru percepție, măsurată utilizând valorile ADC sunt supuse procesării software. Caracteristicile de timp ale contorului de putere sunt caracterizate de timpul de integrare și timpul invers. Pentru un contor de putere cvasipic, timpul de integrare este specificat de un lanț de filtrare a hardware-ului și este de aproximativ 10 ms. Metrul mediu de putere diferă numai de creșterea timpului de integrare, care este implementat programatic. La calcularea puterii medii, se utilizează o medie mobilă de 256 de puncte. Timpul inversat în ambele cazuri este specificat programatic. Pentru comoditatea citirii citirilor, acest timp trebuie să fie relativ mare. În acest caz, cursa inversă a indicatorului este implementată prin scăderea 1/16 a codului curent de putere o dată la 20 ms. În plus, indicarea se efectuează cu valori de vârf în termen de 1,4 secunde. Deoarece citirile de indicatori de actualizare prea frecvente sunt percepute prost, actualizarea are loc la fiecare 320 ms. Pentru a nu pierde următorul vârf și afișați-l sincron cu semnalul de intrare, când se detectează vârful apare o actualizare extraordinară a citirilor.

După cum sa menționat mai sus, mintea utilizează comună cu un pre-amplificator telecomandăcare funcționează în standardul RC-5. Receptorul sistemului de control al telecomenzii SFH-506 este situat pe placa de afișare. De la ieșirea fotodetectorului, semnalul intră în intrarea SER (INT1) a microcontrolerului. Decodarea codului RC-5 este programatic. Numărul sistemului utilizat - 0AH, butonul "Standby" are codul de cod, butonul "Afișaj" - 21h, butonul "MODE" - 20H. Dacă este necesar, aceste coduri pot fi modificate cu ușurință, deoarece se utilizează tabelul de transcodare, care poate fi găsit la sfârșitul textului sursă al programului Microcontroler.

Pe placa de afișare (Figura 10) Există două indicatoare de șapte cifre de două cifre HG1 și HG2 de tip LTD6610E. Acestea sunt gestionate de registrele paralele U1 - U4. Indicatorul dinamic nu este utilizat, deoarece acest lucru poate provoca un nivel crescut de interferență.

Lățime \u003d 710\u003e
Desenul nu se potrivește pe pagină și, prin urmare, comprimat!
Pentru ao urmări complet, faceți clic pe.

Smochin. 10. Conceptul consiliului de indicare.

Registrul U5 servește la controlul LED-urilor. Un rezistor restrictiv este inclus în mod consecvent cu fiecare segment și cu fiecare LED. Intrările OC ale tuturor registrelor sunt combinate și conectate la semnalul stiloului microcontrolerului. În timpul resetării și inițializării registrelor, acest semnal se află într-o stare de nivel logic ridicat. Acest lucru împiedică aprinderea accidentală a indicației în timpul proceselor de tranziție.

Pe placa de afișare, butoanele SB1 - SB6 sunt de asemenea instalate. Acestea sunt conectate la liniile de autobuz de date și la linia de retur RET. VD1 diode - VD6 previne scurt circuit Linii de date în timp ce apăsați două sau mai multe butoane. La scanarea tastaturii, microcontrolerul utilizează portul P0 ca un porton simplu de ieșire, formând Zero Zero pe liniile sale. În același timp, linia RET este intervievată. În acest fel, codul este apăsat de buton.

Alături de indicatorii din sticla de protecție obișnuită există un fotodetector integrat al telecomenzii U6. Semnalul de la ieșirea fotodetectorului prin conectorul XP6 intră în intrarea microcontrolerului SER (int1).

Sursa de serviciu (Figura 11) furnizează 4 nivele la ieșire: +5 V, +12 V și ± 15 V. Nivelurile ± 15 V în modul de așteptare sunt deconectate. Sursa utilizează un mic transformator toroidal, rănit pe un miez de 2x20x25 mm. Transformatorul de taxe are o alimentare mare de putere, precum și numărul de activări pe Volt selectat mai calculat. Datorită acestor măsuri, transformatorul practic nu se încălzește, ceea ce mărește fiabilitatea (ar trebui să funcționeze continuu pe întreaga durată de viață a amplificatorului). Datele de înfășurare și diametrul firului sunt listate pe diagramă. Funcțiile de tensiune stabilizatoare nu au. Cipurile de stabilizatoare U1 și U2 sunt instalate pe un radiator total mic. Pentru a dezactiva nivelurile de ± 15 V de taste de pe tranzistoarele VT1 - VT4, care sunt controlate de semnalul de stilouri provenind de la placa de procesoare.

Smochin. 11. Consiliul de circuit schematic al sursei de alimentare cu taxă.

În plus față de stabilizatorii de tensiune, tastele de pe tranzistoarele VT5 - VT12 sunt instalate pe sursa de datorie a sursei de alimentare pentru controlul releului și ventilatorul. Deoarece microcontrolerele familiei MCS-51 În timpul semnalului de resetare, porturile se află într-o stare de nivel logic ridicat, toate actuatoarele ar trebui incluse la un nivel scăzut. În caz contrar, vor exista răspunsuri false la momentul puterii sau în cazul unui cronometru de supraveghere. Din acest motiv, single ca taste nu pot fi aplicate n-p-n tranzistori Cu cip de șoferi OE sau ULN2003 și similare.

Releul, siguranțele și rezistoarele restrictive sunt situate pe consiliul de relaxare (Figura 12). Conectarea tuturor firelor de rețea se efectuează prin terminalul cu șurub. Fiecare transformator principal, un transformator de datorie și un bloc de prize externe au siguranțe separate. Din motive de siguranță, prizele externe sunt deconectate de două grupuri de contact ale releului K1 care izbucnesc ambele fire. Transformatoarele principale au o îndepărtare din mijlocul înfășurării primare. Această îndepărtare poate fi utilizată pentru a obține tensiune 110 V la alte componente ale complexului. Aparatele corespunzătoare standardului american sunt oarecum mai ieftine decât multisistemele, astfel încât acestea sunt uneori găsite pe teritoriul nostru. Pe panoul releului, există puncte de unde puteți elimina 110 V, dar în versiunea de bază, această tensiune nu este utilizată.

Smochin. 12. Releul plăcii de circuite schematice.

Diagrama conexiunilor bloc amplificatorul șasiului Prezentat în fig. 13. Înfășurările secundare ale transformatoarelor principale T1 și T2 sunt redresoarele de punte conectate la diodele Vd5 - VD12 tip CD2997A. Conductoarele de filtrare cu o capacitate totală de mai mult de 100.000 μF sunt conectate la ieșirea de redresoare. Astfel de condensatoare de capacitate ridicate sunt necesare pentru a obține un nivel scăzut de valuri și pentru a îmbunătăți capacitatea amplificatorului de a juca semnale de impuls. Cu condensatoarele de filtrare, tensiunea de alimentare este de ± 45B, este furnizată la principalele plăci de amplificare. În plus, există redresoare de putere redusă colectate pe diode VD1 - Vd4, a căror tensiune de ieșire este filtrată cu o constantă de timp relativ mică de condensatoare C1 și C2. Prin rezistențele R1 și R2, tensiunea de ieșire a acestor redresoare auxiliare este alimentată cu schemele de protecție asamblate pe amplificările principale ale amplificatorului. Atunci când se abandonează mai multe semiprări ale tensiunii de rețea, tensiunea de ieșire a redresoarelor auxiliare scade, care este detectată de schemele de protecție, iar releul de încărcare este deconectat. În acest moment, tensiunea de ieșire a principalilor redresoare este încă destul de mare datorită condensatorilor de o capacitate mare, astfel încât procesul tranzitoriu din amplificator nu începe cu sarcina conectată.

Lățime \u003d 710\u003e
Desenul nu se potrivește pe pagină și, prin urmare, comprimat!
Pentru ao urmări complet, faceți clic pe.

Smochin. 13. Diagrama de conectare a blocurilor de amplificator.

Pentru designul amplificatorului de putere și layout. Nu mai puțin important decât circuitele. Principala problemă este că tranzistorii de weekend necesită o radiază eficientă. Cu o metodă naturală de răcire, acest lucru este turnat în radiatoare masive care devin aproape elementele principale ale designului. Un aspect comun, atunci când peretele din spate servește simultan cu radiatorul, nu se potrivește, deoarece atunci nu există niciun loc pentru a instala terminalele și conectorii necesari. Prin urmare, în mintea descrisă, a fost selectat un aspect cu un aranjament lateral al radiatoarelor (fig.14):

Smochin. 14. Aspectul general al amplificatorului.

Radiatoarele sunt oarecum ridicate (acest lucru este văzut clar în figura 4), asigurând astfel răcirea mai bună. Plăcile de amplificare de bază sunt fixate paralele cu radiatoarele. Acest lucru minimizează lungimea conductorilor dintre consiliul de administrație și tranzistorii de ieșire. Un alt element general al amplificatorului sunt transformatoare de rețea. În acest caz, se aplică două transformatoare toroidale, care sunt instalate unul pe celălalt în ecranul general al formei cilindrice. Acest ecran are o parte semnificativă a volumului intern al carcasei amplificatorului. Principalele redresoare sunt instalate pe radiatorul general, care este amplasat vertical în partea din spate a ecranului transformatorului. Conductoarele de filtrare sunt situate sub șasiul amplificatorului și sunt închise cu un palet. Există, de asemenea, o taxă de releu. Datoria sursei de alimentare este fixată pe un suport special în apropierea panoului din spate. Procesorul și plăcile de afișare sunt amplasate în grosimea panoului frontal, care are o secțiune transversală.

La dezvoltarea unui design de amplificator, a fost acordată o atenție deosebită designului tehnologic și a comodității accesului la orice nod. În detaliu cu aspectul amplificatorului poate fi găsit în fig. 15 și 18:

Smochin. 15. Locul de amplasare a nodurilor de amplificare în forma asamblată.

Baza locuințelor amplificatorului este aluminiu aliaj de aliaj D16T 4mm grosime (4 din figura 18). La șasiu sunt atașate radiatoare (1 din figura 18) care sunt ridicate de la o placă de aluminiu sau de turnare. Zona necesară de radiatoare depinde puternic de condițiile de funcționare ale amplificatorului, dar nu trebuie să fie mai mică de 2000SM2. Pentru a facilita accesul la taxele de amplificare, radiatoarele sunt fixate pe șasiu utilizând buclele (10 din figura 18), ceea ce permite radiatoarelor să pop. Pentru aceasta, conectorii de intrare și ieșire a firelor nu interferează, panoul din spate este rupt în trei părți (figura 4). Partea mijlocie este fixată cu suportul pe șasiu, iar cele două piese laterale sunt fixate pe radiatoare. Conectorii sunt instalați pe părțile laterale ale panoului, care sunt pliate împreună cu radiatoarele. Astfel, ansamblul radiatorului este o minte monofonică care este conectată numai cu fire de alimentare și cu un cablu de comandă plat. În fig. 18 Radiatoarele pentru claritate sunt colectate doar parțial, iar panoul din spate nu este dezasamblat.

Amplificator de plăci de bază Radiatorii sunt, de asemenea, fixați pe radiatoare cu ajutorul buclelor (12 din figura 18), ceea ce le permite să captureze, obținând accesul la partea laterală a lipirii. Axa de rotație a plăcii trece prin găurile pentru conectarea firelor tranzistorilor de ieșire. Acest lucru a făcut posibilă practic nu crește durata acestor fire, în timp ce a abandonat simultan taxa. Punctele superioare de atașare ale plăcilor sunt rafturi convenționale filetate, cu o înălțime de 15 mm. Cablarea plăcilor principale uniforme ale canalului stâng și dreapta este făcută oglindă (Fig.16), care a făcut posibilă optimizarea compușilor. Bineînțeles, oglinda topologiei nu este completă, deoarece sunt utilizate articole, care nu pot fi localizate pur și simplu oglindite (cip și releu). Desenul oferă o idee exemplară despre topologia plăcilor, topologia tuturor plăcilor este disponibilă în arhivă (vezi secțiunea Descărcare) ca fișiere în format PCAD 4.5.

Lățime \u003d 710\u003e
Desenul nu se potrivește pe pagină și, prin urmare, comprimat!
Pentru ao urmări complet, faceți clic pe.

Smochin. 16. Cablarea principalelor cărți de amplificare.

Pe fiecare radiator 1 (fig.17) există o suprafață netedă 2, care este procesată după negri. Pe aceasta, nouă tranzistoare 4 instalate prin tampoane ceramice 2.

Smochin. 17. Designul radiatoarelor:

Studiile au arătat că mica și garniturile elastice mai moderne nu au o conductivitate termică suficientă. Cel mai bun material pentru tampoane izolatoare este o ceramică bazată pe Beo. Cu toate acestea, pentru tranzistori în cazuri din plastic, astfel de garnituri sunt aproape niciodată găsite. Rezultatele destul de bune au reușit să obțină garnituri de la substraturi hibride de cip. Aceasta este o ceramică roz (din păcate, materialul nu este cunoscut, cel mai probabil ceva bazat pe Al 2 O 3). Pentru a compara conductivitatea termică a diferitelor garnituri, a fost colectat un suport în care două tranzistoare identice din carcasa T-220 au fost fixate pe radiator: unul direct, celălalt - prin garnitura subiacentă. Baza actuală din ambele tranzistori a fost aceeași. Tranzistorul de pe garnitură a dispărut puterea de aproximativ 20W, iar celălalt tranzistor de putere nu a disipă (colectorul nu a furnizat tensiune). Diferența în căderile B-E din două tranzistoare a fost măsurată și pentru această diferență a fost calculată diferența de temperatură de tranziție. Pentru toate garniturile folosite pastă conducătoare, fără ea, rezultatele au fost cele mai rele și instabile. Rezultatele comparației sunt prezentate în tabel:

Transistorii de ieșire sunt presați cu suprapuneri 5, tranzistoarele rămase sunt atașate cu șuruburi. Nu este foarte convenabil, deoarece este necesară forajul garniturilor ceramice, care se poate face numai cu burghie de diamant, și chiar apoi cu mare dificultate.

Un termometru 9 este instalat lângă tranzistori. Pe măsură ce experiența a arătat, atunci când termometrele DS1820 atașate la corpul lor, este imposibil să aveți o presiune mare, altfel citirile sunt distorsionate și este foarte semnificativă (este mai bine Adeziv cu lipici cu conductivitate termică ridicată).

Sub tranzistoarele de pe radiatorul 6 este fixat. Pe partea inversă a acestei plăci, conductorii lipsesc, prin urmare, poate fi fixată direct pe suprafața radiatorului. Constatările tuturor tranzistoarelor sunt lipite pe motive de pe partea de sus a consiliului. Compușii plăcii cu placa principală sunt făcute cu fire scurte care sunt deprimate în nituri goale 7. Pentru ca niturile să nu închidă radiatorul, acesta are o adâncitură 8.

Transformatoare de bază toroidale (7 din figura 18) prin garnituri elastice instalate unul pe celălalt. Pentru a reduce depunerea de la transformatoare la un alt echipament (de exemplu, carton, de exemplu), transformatoarele sunt recomandate pentru a pune pe ecran din oțel recoace, cu o grosime de cel puțin 1,5 mm. Ecranul este un cilindru de oțel și două capace trase de un știft. Pentru a evita apariția unei rotiri scurt, capacul superior are un manșon dielectric. Cu toate acestea, dacă se presupune că operează mintea pe o putere medie mare, atunci deschiderile de ventilație trebuie să fie furnizate pe ecran sau să abandoneze deloc ecranul. Se pare că, pentru compensarea reciprocă a câmpurilor de împrăștiere a transformatorului, este suficient să se transforme pur și simplu înfășurările lor primare de anti-fază. Dar, în practică, această măsură este foarte ineficientă. Domeniul de împrăștiere a transformatorului toroidal, cu simetria axială aparentă, are o distribuție spațială foarte complexă. Prin urmare, răscumpărarea conține una dintre înfășurările primare duce la slăbirea câmpului de împrăștiere într-un punct de spațiu, dar pentru a întări la altul. În plus, configurația câmpului de împrăștiere depinde în mod semnificativ de sarcina transformatorului.

Smochin. 18. Noduri de amplificare de bază:

1 - Radiatoare	12 - Panouri de fixare cu buclă
2 - Plăci de bază ale amplificatorului	13 - Racack de fixare a plăcii
3 - Loc de joacă pe radiator pentru instalarea tranzistoarelor	14 - Conector cablu de control (de la placa de procesor)
4 - Placă de lagăr	15 - fir de la eliberarea extra. Redresor
5 - Placă de lagăr din panoul frontal	16 - Transformator de taxe pe ecran
6 - Panou frontal al cutiei	17 - Consiliul de alimentare cu motor
7 - Transformatoare de bază pe ecran	18 - Stabilizatori de tensiune radiatorului
8 - Dioduri radiator Redresor	19 - Fire de control al releului
9 - Alimentarea cu energie a taxelor	20 - Panou din spate
10 - Fixarea radiatoarelor pe buclă	21 - Terminale de ieșire
11 - Suportul de montare a radiatorului	22 - Conectori de intrare

La transformatorul de putere, mintea este prezentată de cerințe foarte stricte. Acest lucru se datorează faptului că este încărcat pe redresor cu un condensator de filtru foarte mari. Acest lucru duce la faptul că consumul de la Înfășurare secundară Transformatorul de curent este pulsat, iar valoarea curentului în puls este de multe ori mai mare decât curentul mediu consumat. La pierderile din transformator rămân scăzute, înfășurările ar trebui să fie foarte mici rezistență activă. Cu alte cuvinte, transformatorul trebuie să fie proiectat pentru o putere semnificativ mai mare decât media este consumată. În amplificatoarele descrise, au fost aplicate două transformatoare toroidale, fiecare dintre acestea fiind înfășurată pe miezul 110x60x40 mm de pe banda de oțel E-380. Înfășurările primare conțin 2x440

UMP cu un sistem de control al microcontrolerului
Astăzi: 32347, Total: 32347