L'appareil de mesure de la qualité de la coordination du chargeur avec l'antenne (CSW-Meter) est une partie indispensable de la station de radio amateur. Comment des informations fiables sur l'état de la ferme d'antenne offrent-elles un tel appareil? La pratique montre que toutes les compteurs CSW fabriquent toutes les usines fournissent une précision de mesure élevée. Pour un degré encore plus grand, cela est vrai en ce qui concerne les structures maison. Dans les lecteurs proposés aux lecteurs, l'article décrit le compteur CSW avec un transformateur actuel. Les dispositifs de ce type étaient généralisés à la fois des professionnels et des amateurs radio. L'article présente la théorie de ses travaux et analysé les facteurs affectant la précision des mesures. Il complète sa description de deux modèles pratiques simples des compteurs KSW, dont les caractéristiques satisferont l'amateur radio le plus exigeant.

Un peu de théorie

Si une ligne de raccordement homogène (alimentation) connectée à l'émetteur avec la résistance de l'onde ZO est chargée à la résistance de Zn ≠ ZO, elle survient à la fois d'incident et d'une onde réfléchie. Le coefficient de réflexion G (réflexion) est généralement déterminé comme le rapport de l'amplitude réfléchie par la charge d'onde à l'amplitude de l'incident. Les coefficients de réflexion dans le courant R et sur la tension RU sont égaux au rapport des valeurs correspondantes dans les ondes réfléchies et incidentes. La phase du courant réfléchi (par rapport à la chute) dépend de la relation entre Zn et ZO. Si Zn\u003e ZO, le courant reflété sera un incident anti-phase, et si zn

La valeur du coefficient de réflexion R est déterminée par la formule

lorsque RN et XN - respectivement, les composants actifs et réactifs de la résistance de la charge à une charge purement active de la formule XN \u003d 0 simplifiée à R \u003d (rn-zo) / (rn + zo). Par exemple, si un câble avec une résistance à une onde de 50 ohms est chargé avec une résistance de résistance de 75 ohms, le coefficient de réflexion sera r \u003d (75-50) / (75 + 50) \u003d 0,2.

En figue. 1, et la distribution de tension UL et le courant IL le long de la ligne sont dans ce cas (les pertes de la ligne ne sont pas prises en compte). La balance le long de l'axe d'ordonnée pour le courant est adoptée dans ZO fois plus - en même temps, les deux graphiques seront la même taille verticale. Ligne pointillée - graphiques de tension UH et actuelle Io dans le cas où RN \u003d ZO. Par exemple, une partie d'une ligne de λ est prise. À une plus grande longueur, l'image sera répétée de manière cyclique chaque 0,5λ. À ces points de la ligne, où les phases de la chute et de la coïncidence de la coïncidure, la tension est maximale et égale au maximum - \u003d utilisé (1 + R) \u003d utilisé (1 + 0,2) \u003d 1,2u, et dans ceux où Les phases sont opposées - le minimum et égal à UL min \u003d utilisé (1 - 0,2) \u003d \u003d 0.8UL. Par définition du CWP \u003d ur max / / ul min \u003d 1L2ULO / 0I8U \u003d 1i5.

Les formules de calcul du KSV et R peuvent être écrites comme suit: ksv \u003d (1 + r) / (1-r) et r \u003d \u003d (ksv-1) / (ksv + 1). Nous notons un point important - la somme des contraintes maximales et minimales UL Max + UL Min \u003d utilisé (1 + R) + utilisé (1 - R) \u003d 2Uno et leur différence UL Max - UL Min \u003d 2ULO. À l'aide des valeurs obtenues, il est possible de calculer la puissance de l'onde incidente de RPAD \u003d UH2 / ZO et de la puissance de l'onde réfléchie Potr \u003d \u003d (Ruo) 2 / ZO. Dans notre cas (pour KSV \u003d 1.5 et R \u003d 0,2), la puissance de la vague réfléchie ne sera que de 4% de la puissance de l'incident.

Définition de CWW sur la mesure de la distribution de la tension le long du site de la ligne à la recherche de valeurs UL Max et UL Min a été largement utilisé dans le passé

non seulement sur les compagnies aériennes ouvertes, mais également dans des alimentations coaxiales (principalement chez VHF). Pour ce faire, la section de mesure du chargeur a été utilisée, ayant une longue fente longitudinale, le long duquel un chariot a été déplacé vers la sonde insérée dans celle-ci - la tête du voltmètre RF.

La CCC peut être déterminée en mesurant le courant I dans l'un des fils de fil sur une partie inférieure à 0,5λ. Détermination des valeurs maximales et minimales, calculez le CWS \u003d imax / imin. Pour mesurer le courant, le convertisseur de tension de courant est utilisé sous la forme d'un transformateur de courant (TT) avec une résistance de charge, une tension sur laquelle est proportionnelle et simulant le courant de courant. Nous notons un fait intéressant - avec certains paramètres TT à sa sortie, il est possible d'obtenir une tension égale à la tension de la ligne (entre les conducteurs), c'est-à-dire Utl \u003d ilzo.

En figue. 1, b sont montrés ensemble un calendrier d'un changement le long de la ligne et un graphique du changement UTL. Les graphiques ont la même amplitude et la même forme, mais ont décalé un par rapport à un autre par 0,25x. L'analyse de ces courbes montre qu'il est possible de définir m (ou CWS) avec une mesure simultanée des valeurs de l'UR et de l'UTL n'importe où. Aux endroits des Maxima et des minima des deux courbes (points 1 et 2), il est évident: le rapport de ces valeurs UR / UTL (ou UTL / UR) est égal au CWP, la quantité est de 2 EO, et la différence est 2ULO. Aux points intermédiaires, UR et UTL sont décalés en phase, et ils doivent être ajoutés déjà comme des vecteurs, mais les ratios ci-dessus sont préservés, car l'onde de tension réfléchie est toujours inversement dans la phase d'onde actuelle réfléchie, et Rulo \u003d Rutlo.

Par conséquent, un dispositif contenant un voltmètre, un convertisseur de tension de courant calibré et un schéma de déduction, déterminera les paramètres de la ligne comme R ou CW, ainsi que le RPAD et Rotr lorsqu'il est allumé n'importe où.

Les premières informations sur les périphériques de ce type se rapportent à 1943 et reproduit dans. Les dispositifs pratiques du premier auteur ont été décrits dans. L'option du schéma pris comme base est montrée à la Fig. 2. L'appareil contenait:

• le capteur de tension est le diviseur capacitif sur C1 et C2 avec la tension de sortie UC, beaucoup moins que la tension de la ligne de lignes. Le rapport P \u003d UC / UL s'appelle le coefficient de communication;
• transformateur de courant T1 enroulé sur un circuit magnétique de cycle carbonyle. Son enroulement primaire avait un tour sous la forme d'un conducteur traversant le centre de la bague, secondaire - N tournes, la charge sur la résistance de l'enroulement secondaire R1, la tension de sortie - 2ut. L'enroulement secondaire peut être constitué de deux enroulements distincts avec une tension ut chacune et avec sa résistance de charge, mais il est plus pratique plus pratique de faire une enroulement avec un robinet du milieu;
• détecteurs sur les diodes VD1 et VD2, commutateur SA1 et un voltmètre sur le micromméter du RA1 avec des résistances supplémentaires.

L'enroulement secondaire du transformateur T1 est inclus de telle manière que lors de la connexion de l'émetteur sur la gauche selon le circuit du connecteur, et la charge est à droite, la tension totale de UC + UT appartient à la diode VD1, et le La diode VD2 est différente. Lors de la connexion au rendement du mètre KSV de la charge de référence résistive avec une résistance égale à la résistance à l'ondes de la ligne, l'onde réfléchie est manquante et, par conséquent, la tension sur VD2 peut être nulle. Ceci est réalisé dans le processus d'équilibrage de l'appareil en parcourant des tensions UT et UC à l'aide d'un condenseur garni C1. Comme indiqué ci-dessus, après un tel réglage, la valeur de la tension de différence (avec zn ≠ zo) sera proportionnelle au coefficient de réflexion de la mesure G. avec des produits de charge réelle ainsi. Premièrement, dans la position du commutateur SA1 indiquée sur le schéma ("Formation Waw"), la résistance de variable d'étalonnage R3 est réglée sur le dispositif de la dernière division de l'échelle (par exemple, 100 μA). Le commutateur SA1 est ensuite transféré dans la position inférieure ("Onde réfléchie") et comporte la valeur par rapport au boîtier avec RH \u003d 75 Ohm, le périphérique doit indiquer 20 μA, ce qui correspond à r \u003d 0,2. La valeur de la KSW est déterminée par la formule ci-dessus - ksv \u003d (1 +0,2) / / (1-0.2) \u003d 1,5 ou ksv \u003d (100 + 20) / / ((100-20) \u003d 1,5. Dans cet exemple, le détecteur est supposé être linéaire - en réalité, il est nécessaire d'introduire une modification prise en compte de sa non-linéarité. Avec l'étalonnage approprié, l'appareil peut être utilisé pour mesurer la chute et la puissance réfléchie.

La précision du compteur KSV en tant que dispositif de mesure dépend d'un certain nombre de facteurs, principalement sur la précision de l'équilibrage du périphérique dans la position SA1 "vague réfléchie" à rn \u003d zo. L'équilibrage idéal correspond aux tensions de UC et UT, de taille égale et strictement opposée par phase, c'est-à-dire que leur différence (quantité algébrique) est nulle. Dans le vrai design, le reste déséquilibré Uos est toujours. Considérer sur l'exemple, comme affecté par le résultat final des mesures. Supposons que pour équilibrer les tensions de nous \u003d 0,5 V et UT \u003d 0,45 V (I.e., la perte de 0,05 B, qui est assez réelle). Avec une charge de rn \u003d 75 ohm dans la ligne 50-ohmic, nous avons vraiment un CW \u003d 75/50 \u003d 1,5 et R \u003d 0,2, et la valeur de l'onde réfléchie, recalculée vers les niveaux abstraits internes, sera RUC \u003d 0.2x0.5 \u003d 0, 1 V et rut \u003d 0.2x0.45 \u003d 0,09 V.

Retourner à la Fig. 1, B, les courbes sur lesquelles sont donnés pour le CSW \u003d 1.5 (les courbes UL et UTL pour la ligne seront dans notre cas, correspondent à UC et UT). Au point 1 US max \u003d 0,5 + 0,1 \u003d 0,6 V, UT min \u003d 0,45 - 0,09 \u003d 0,36 V et ksv \u003d 0,6 / 0,36 \u003d 1,67. Au point 2utmax \u003d 0,45 + 0,09 \u003d 0,54 V, Ucmin \u003d 0,5 - 0,1 \u003d 0,4 et ksv \u003d 0,54 / 0,4 \u003d 1,35. À partir de ce simple calcul, on peut voir que, en fonction du lieu d'inclusion d'un tel mètre KSV dans une ligne avec un vrai ksv \u003d 1,5, ou lorsque la longueur de la ligne change entre l'instrument et la charge, différentes valeurs KSV peut être lu - de 1,35 à 1,67!

Qu'est-ce qui peut conduire à un équilibrage inexact?

1. la présence de la tension de la découpe de la diode de géronie (dans notre cas, VD2), dans laquelle elle cesse d'être effectuée - environ 0,05 V. SOUS UCT< 0,05 В прибор РА1 покажет "ноль" и можно допустить ошибку в балансировке. Относительная неточность значительно уменьшится, если поднять в несколько раз напряжения Uc и соответственно UT. Например, при Uc = 2 В и UT = 1,95 В (Uост = 0,05 В) пределы изменения КСВ для приведенного выше примера будут уже только от 1,46 до 1,54.

2. La présence de la dépendance en fréquence des tensions UC ou UT. Dans ce cas, un équilibrage précis peut être obtenu non dans toute la gamme de fréquences de fonctionnement. Nous analyserons sur l'exemple de l'une des causes possibles. Supposons qu'un condenseur est utilisé dans l'appareil C2 Capacité de 150 PF avec des sorties de fil de diamètre de 0,5 mm et de 10 mm de long. L'inductance mesurée du fil d'un tel diamètre avec une longueur de 20 mm était égale à L \u003d 0,03 μH. Sur la fréquence de fonctionnement supérieure F \u003d 30 MHz, la résistance du condenseur sera XC \u003d 1 / 2πFS \u003d -J35.4 ohm, la résistance totale réactive des conclusions XL \u003d 22πfl \u003d J5.7 ohm. En conséquence, la résistance de l'épaule inférieure du séparateur diminuera à la valeur -J35.4 + J5F7 \u003d -J29.7 OH (il correspond au condenseur d'une capacité de 177 pf). Dans le même temps, à des fréquences de 7 MHz et en dessous de l'effet des conclusions est négligeable. D'où la sortie - dans l'épaule inférieure du séparateur, des condensateurs impudents présentant des conclusions minimes doivent être utilisés (par exemple, support ou passage) et l'inclusion de plusieurs condensateurs est parallèle. Les conclusions du condensateur «supérieur» C1 n'affectent pratiquement pas la situation, puisque XC a un condenseur supérieur à quelques douzaines de plusieurs fois plus que celle inférieure. Il est possible d'obtenir un équilibrage uniforme dans l'ensemble de la bande de travail de fréquences à l'aide de la solution d'origine, qui sera discutée lors de la description des structures pratiques.

3.2. La résistance inductive de l'enroulement secondaire T1 aux fréquences inférieures de la plage de fonctionnement (~ 1,8 MHz) peut être de manière significative à la vitesse R1, ce qui réduira UT et son déphasage.

3.3. La résistance R2 fait partie de la chaîne de détection. Comme selon le schéma, il shunt C2, dans les fréquences inférieures, le coefficient de division peut obtenir une fréquence et une dépendance en phase.

3.4. Dans le diagramme. 2 Détecteurs sur VD1 ou VD2 dans l'état Open SHUNTING avec sa résistance à l'entrée RBX Bottom de l'épaule du diviseur capacitif sur C2, c'est-à-dire que RBX agit de la même manière que R2. L'influence de RBX est insignifiante avec (R3 + R2) de plus de 40 COM, ce qui nécessite l'utilisation de l'indicateur sensible du RA1 avec un courant de déviation total ne dépassant pas 100 μA et une tension RF sur VD1 au moins 4 V. V.

3.5 Les connecteurs d'entrée et de sortie du mètre KSV sont généralement séparés de 30 ... 100 mm. À une fréquence de 30 MHz, la différence entre les phases de tension sur les connecteurs sera α \u003d [(0,03 ... 0,1) / 10] 360 ° - 1 ... 3,5 °. Comment cela peut affecter le travail, démontré à la Fig. 3, a et fig. 3, b. La différence de circuits sur ces chiffres est que le condensateur C1 est connecté à différents connecteurs (T1 dans les deux cas est situé au milieu du conducteur entre les connecteurs).

Dans le premier cas, le résidu non compensé peut être réduit si vous corrigez la phase UOCT à l'aide d'une petite condensatrice parallèle du SC, et dans la seconde sur l'inclusion d'une petite inductance de LC sous la forme d'une boucle de fil. Cette méthode est souvent utilisée à la fois chez les mètres ksv maison et «marqués», mais cela ne devrait pas être fait. Pour vous assurer qu'il suffit de faire pivoter le périphérique afin que le connecteur d'entrée soit émis. Dans le même temps, la compensation, qui a contribué à tourner, deviendra nuisible - UOCT augmentera de manière significative. Lorsque vous travaillez sur une ligne réelle avec une charge incohérente, en fonction de la longueur de la ligne, l'appareil peut entrer dans une telle place sur la ligne, où la correction introduite "améliorera" le vrai KSW ou, au contraire ", s'aggrave " il. Dans tous les cas, il y aura un nombre incorrect. Recommandation - Placez les connecteurs aussi proches les uns des autres et utilisez la solution de circuit d'origine ci-dessous.

Pour illustrer combien les causes considérées ci-dessus, les raisons de la précision du témoignage du ksv-mètre, à la Fig. 4 montre les résultats de la vérification de deux fabricants d'usine. La vérification était que la charge incompatible avec le KSV calculé \u003d 2,25 a été établie à la fin de la ligne constituée d'une série de segments de câble connectés successivement connectés avec une longueur ZO \u003d 50 ohm par λ / 8.

Pendant le processus de mesure, la ligne de longueur totale a été passée de λ / 8 à 5 / 8λ. Deux instruments ont été vérifiés: marque peu coûteuse x (courbe 2) et l'un des meilleurs modèles - oiseaux 43 (courbe 3). La courbe 1 montre de vraies CWS. Comme on dit, les commentaires sont superflus.

En figue. 5 montre un graphique d'erreur de mesure de la valeur de la D (Directivité) du compteur KSV. Des graphiques similaires pour cbw \u003d 1 / ksv sont donnés dans. Appliqué à la conception de la Fig. 2 Ce coefficient est égal au rapport des tensions du RF sur les diodes VD1 et VD2 lors de la connexion à la sortie du ksv-mètre de la charge RN \u003d ZO D \u003d 20LG (2U / UOS). Ainsi, mieux il était possible d'équilibrer le schéma (le moins uest), la D. supérieure, vous pouvez également utiliser l'indicateur de l'indicateur du RA1-D \u003d 20 x x LG (iPad / Iotr). Cependant, cette valeur D sera moins précise en raison de la non-linéarité des diodes.

Le graphique de l'axe horizontal est reporté par les valeurs de QCV réelles et sur la verticale - mesurée en tenant compte de l'erreur en fonction de la valeur de D du compteur KSV. La ligne pointillée montre un exemple - un vrai ksv \u003d 2, le dispositif C d \u003d 20 dB donnera une indication 1,5 ou 2,5, et avec D \u003d 40 dB, respectivement, 1,9 ou 2.1.

Comme suit des données de la littérature, le mètre CSW selon le schéma Fig. 2 a d - 20 dB. Cela signifie que sans correction substantielle, il ne peut pas être utilisé pour des mesures précises.

La deuxième raison la plus importante du témoignage incorrect du mètre KSV est associée à la non-linéarité des caractéristiques Volt-Amps des diodes détecteurs. Cela conduit à la dépendance du témoignage du niveau de l'alimentation électrique, en particulier dans la partie initiale de l'échelle de l'indicateur RA1. Dans les compteurs KSW de marque, il y a souvent deux échelles sur l'indicateur - pour les petits et grands niveaux de puissance.

Le transformateur actuel T1 est une partie importante du compteur KSW. Ses principales caractéristiques sont les mêmes que dans un transformateur de tension plus familière: le nombre de virages de l'enroulement primaire N1 et secondaire N2, le coefficient de transformation K \u003d N2 / N1, le courant de l'enroulement secondaire I2 \u003d L1 / K. La différence est que le courant à travers l'enroulement primaire est déterminé par la chaîne extérieure (dans notre cas, il s'agit d'un courant de chargeur) et ne dépend pas de la résistance de la charge de l'enroulement secondaire R1, de sorte que le courant L2 est également indépendant de la valeur de résistance de la résistance R1. Par exemple, si le chargeur zo \u003d 50 ohms passe la puissance P \u003d 100 W, le courant I1 \u003d √P / zo \u003d 1,41 a et lorsque K \u003d 20, le courant d'enroulement secondaire sera L2 \u003d I1 / K - 0.07 A . La tension sur les sorties de l'enroulement secondaire sera déterminée par la valeur R1: 2ut \u003d L2 x R1 et R1 \u003d 68 ohms sera 2ut \u003d 4,8 V. La puissance de p \u003d (2ut) 2 / R1 \u003d 0,34 W sur la résistance. Faites attention à la particularité du transformateur actuel - moins les virages dans l'enroulement secondaire, plus la tension est supérieure à ses sorties (au même R1). Le mode le plus dur pour le transformateur actuel est le mode de ralenti (R1 \u003d ∞), tandis que la tension de sa sortie augmente fortement, la remède magnétique a été saturée et chauffée tellement qu'elle peut s'effondrer.

Dans la plupart des cas, un tour est utilisé dans l'enroulement primaire. Ce tour peut avoir des formes différentes, comme le montre la Fig. 6, a et fig. 6, B (ils sont égaux), mais l'enroulement de la Fig. 6, B est déjà deux tours.

Une question séparée est l'utilisation de l'écran connecté à l'écran sous la forme d'un tube entre le fil central et l'enroulement secondaire. D'une part, l'écran élimine la liaison capacitive entre les enroulements que d'améliorer légèrement la balance du signal de différence; D'autre part, l'écran a des courants de vortex, affectant également l'équilibre. La pratique a montré qu'avec l'écran et sans cela, vous pouvez obtenir approximativement les mêmes résultats. Si l'écran est toujours utilisé, il doit être effectué au minimum, à peu près égale à la largeur de l'appliquée par le noyau magnétique et connectez-le avec un grand conducteur court avec un boîtier. L'écran "Sol" doit être effectué sur la ligne médiane équidistante des deux connecteurs. Vous pouvez utiliser un tube en laiton d'un diamètre de 4 mm d'antennes télescopiques.

Pour les compteurs CSW, les tubes magnétiques de bague en ferrite avec des tailles K12x6x4 et même K10x6x3 conviennent à une puissance de passage jusqu'à 1 kW. La pratique a montré que le nombre optimal de TURS P2 \u003d 20. Dans l'inductance de l'enroulement secondaire 40 ... 60 μH, la plus grande uniformité de fréquence (valeur admissible jusqu'à 200 μg). Il est possible d'utiliser des lignes magnétiques avec la perméabilité de 200 à 1000, tandis qu'il est souhaitable de choisir une taille standard garantissant une inductance optimale de l'enroulement.

Vous pouvez utiliser des canaliseurs magnétiques et avec moins de perméabilité, si vous appliquez de grandes tailles, augmentez le nombre de tours et / ou réduisez la résistance R1. Si la perméabilité des pipelines magnétiques disponibles est inconnue, s'il y a un compteur d'inductance, il peut être déterminé. Pour ce faire, il devrait être revêtu de dix tours sur un noyau magnétique inconnu (la torsion est considérée comme étant considérée pour mesurer l'induction de la bobine L (μg) et remplacez cette valeur dans la formule μ \u003d 2,5 LDDSR / S, où la DSR est la diamètre moyen du pipeline magnétique en cm; S - Section du noyau en CM 2 (exemple - K10x6x3 DCP \u003d 0,8 cm et S \u003d 0,2x0.3 \u003d 0,06 cm 2).

Si le pipeline magnétique μ est connu, l'inductance de l'enroulement des virages N peut être calculée: L \u003d μn 2 S / 250DCP.

L'applicabilité des lignes magnétiques au niveau de puissance de 1 kW et plus peut être vérifiée à 100 W dans le chargeur. Pour ce faire, il est nécessaire d'établir temporairement une résistance R1, une valeur de 4 fois supérieure, respectivement, la tension UT augmentera également 4 fois, ce qui équivaut à augmenter la puissance de passage de 16 fois. Le réchauffement de la pipeline magnétique peut être vérifié la puissance (la résistance temporelle de l'heure augmentera également 4 fois). Dans des conditions réelles, la puissance de la résistance R1 augmente proportionnellement à la croissance de la puissance dans le chargeur.

Cws-mètres ut1ma

Les deux constructions du compteur UT1MA KSV, qui seront discutées ci-dessous, ont une pratique pratiquement le même schéma, mais une exécution différente. Dans la première version (CMA - 01), un capteur haute fréquence et une partie indicatrice séparée. Le capteur a des connecteurs coaxiaux d'entrée et de sortie et peut être installé n'importe où dans le chemin d'alimentation. Il est connecté à un indicateur de câble à trois fils de n'importe quelle longueur. Dans le deuxième mode de réalisation (CMA - 02), les deux nœuds sont placés dans un cas.

Le schéma KSW-Meter est montré à la Fig. 7 Et il diffère du diagramme de base. 2 la présence de trois circuits de correction.

Considérez ces différences.

1. Le bras supérieur du diviseur capacitif C1 est constitué de deux condensateurs constants identiques C1 \u003d C1 "+ C1" connectés aux connecteurs d'entrée et de sortie. Comme indiqué dans la première partie de l'article, les phases de tension sur ces connecteurs diffèrent légèrement, et avec une telle inclusion de la phase UC en moyenne et se rapproche de la phase UT. Cela améliore l'équilibrage de l'appareil.
2. En raison de l'introduction de la bobine L1, la résistance supérieure de l'épaule du diviseur capacitif dépend de la fréquence, qui permet d'aligner l'équilibrage sur le bord supérieur de la plage de travail (21 ... 30 MHz).
3. La sélection de la résistance R2 (c'est-à-dire la durée constante de la chaîne R2C2) peut être compensée pour le déséquilibre, causée par le ralentissement de la contrainte UT et sa déphasage sur le bord inférieur de la plage (1,8 ... 3,5 MHz).

De plus, l'équilibrage est effectué par un condensateur taillé inclus dans l'épaule inférieure du diviseur. Il simplifie l'installation et vous permet d'appliquer un condenseur garni de taille basse haute puissance.

La conception offre la possibilité de mesurer le pouvoir de l'incident et des ondes réfléchies. Pour ce faire, le commutateur SA2 au circuit indicateur au lieu d'une résistance d'étalonnage alternatif R4 introduit la résistance de course R5 à laquelle la limite souhaitée de la puissance mesurée est installée.

L'utilisation de la correction optimale et la conception rationnelle du dispositif permettait d'obtenir un coefficient de référence D dans les 35 ... 45 dB dans la bande de fréquences de 1,8 ... 30 MHz.

Les détails suivants sont appliqués aux compteurs KSW.

L'enroulement secondaire du transformateur T1 contient 2 x 10 tours (enroulement en 2 fils) avec un fil de 0,35 PEV placé uniformément sur la porte ferrito-b K12 x 6 x 4 Perméabilité d'environ 400 (inductance mesurée d'environ 90 μg).

RESISTOR R1 - 68 OM MLT, de préférence sans rainure de vis sur le corps de la résistance. Lorsqu'il y a une puissance de passage inférieure à 250 W, il suffit d'établir une résistance avec une capacité de dispersion de 1 W, avec une puissance de 500 W-2 W. Avec une puissance de 1 kW, la résistance R1 peut être constituée de deux résistances parallèles avec une résistance à 130 ohms et une capacité de 2 W chacune. Toutefois, si le COP est un mètre est conçu pour un niveau de puissance élevé, il est logique d'augmenter deux fois le nombre de virages de l'enroulement secondaire T1 (jusqu'à 2 x 20 tours). Cela permettra à 4 fois de réduire la dissipation de puissance requise de la résistance R1 (tandis que le condensateur C2 devrait avoir deux fois la grande capacité).

La capacité de chacun des condensateurs avec G et C1 peut se situer à 2,4 ... 3 pf (CT, CTC, CD à la tension de fonctionnement 500 V avec P ≥ 1 kW et 200 ... 250 V avec une puissance inférieure). Condensateurs C2 - sur toutes les tensions (ktk ou autre incalculant, un ou 2 - 3 parallèle), le condensateur C3 est une coupe de petite taille avec des limites d'une capacité de 3 ... 20 PF (PDA - M, CT - 4). Le nécessaire Capacité C2 Condensateur dépend de la magnitude totale de la pointe de la pointe du diviseur capacitif, dans laquelle, en plus des condensateurs avec "+ C1", également une capacité de C0 ~ 1 PF entre l'enroulement secondaire du transformateur T1 et le conducteur central . Le réservoir total de l'épaule inférieure - C2 plus C3 à R1 \u003d 68 ohms doit être d'environ 30 fois plus que le réservoir de la tige. Diodes VD1 et VD2 - D311, C4, C5 et C6 Condensateurs 0,0033 ... 0,01 μF ( km ou une autre fréquence élevée), indicateur RA1 - M2003 avec un courant de déviation totale 100 μA, une résistance variable R4 - 150 kV SP - 4 - 2M, R4 - 150 résistance. Résistance R3 a Résistance 10 COM - Il protège l'indicateur d'une surcharge possible.

La magnitude de l'inductance corrective L1 peut être déterminée ainsi. Lors de l'équilibrage du dispositif (sans L1), il est nécessaire de noter la position du rotor du rotor du condenseur C3 à 14 et 29 MHz, puis déposez-le et mesurez le conteneur dans les deux positions marquées. Supposons que la fréquence supérieure, le conteneur était inférieur à 5 pf, et le réservoir total de l'épaule inférieure du diviseur est d'environ 130 pf, c'est-à-dire que la différence est 5/130 ou environ 4%. Par conséquent, pour l'alignement de fréquence, il est nécessaire à une fréquence de 29 MHz de réduire la résistance de l'épaule supérieure également de ~ 4%. Par exemple, lorsque C1 + C0 \u003d 5 PF Résistance à la capacité XC \u003d 1 / 2πFS - J1100 Ohm, respectivement, XC - J44 ohm et l1 \u003d xl1 / 2πf \u003d \u003d 0,24mkhn.

Dans les appareils de l'auteur, la bobine L1 avait 8 ... 9 tours avec un fil de pelle 0,29. Le diamètre intérieur de la bobine est de 5 mm, l'enroulement est dense, suivi d'une colle d'imprégnation BF - 2. Le nombre final de tours est spécifié après son installation en place. Initialement, il équilibre à une fréquence de 14 MHz, puis la fréquence est de 29 MHz et le nombre de tours de la bobine L1 est sélectionné dans lequel le diagramme est équilibré sur les deux fréquences à la même position de la course C3.

Après avoir achevé un bon équilibrage sur les fréquences intermédiaires et supérieurs, la fréquence est de 1,8 MHz, la résistance de résistance variable 15 ... 20 KΩ est temporairement insérée dans la résistance R2. La valeur de résistance de la résistance R2 dépend de l'inductance de l'enroulement secondaire T1 et réside dans 5 ... 20 kΩ pour son inductance 40 ... 200 μH (grandes valeurs de résistance pour une plus grande inductance).

Dans les conditions radio, le plus souvent dans l'indicateur XV-mètre utilise un microamméter avec une échelle linéaire et le compte à rebours est effectué selon le QCV \u003d (iPad + ITOD) / (iPad -iotr), où i dans les microamères - le Lectures indicatrices dans les modes «incident» et «réfléchi» respectivement. Il ne prend pas en compte l'erreur due à la non-linéarité de la partie initiale des piles de diodes. Vérification des charges de différentes valeurs à une fréquence de 7 MHz a montré qu'à une puissance d'environ 100 W d'indicateurs de l'indicateur par division (1 μA) moins de valeurs réelles, à 25 W - moins de 2,5 ... 3 μA et à 10 w - sur 4 μA. D'où la simple recommandation: pour une variante de 100 watts - pour déplacer la position de flèche initiale (zéro) à l'avance vers une division vers le haut, et lorsque vous utilisez 10 W (par exemple, lors de la configuration d'une antenne), ajoutez le "réfléchi" 4 μA à échantillonner. Exemple - Compte à rebours "Falling / réfléchi" 100/16 MCA et le KSV correct (100 + 20) / (100 - 20) \u003d 1,5. Avec une puissance significative - 500 W et plus - dans la correction spécifiée, il n'est pas nécessaire.

Il convient de noter que tous les types de compteurs KSW amateur (sur un transformateur de courant, pont, sur des axes directionnels) donnent au coefficient de réflexion R et la valeur KCV est ensuite calculée. Pendant ce temps, c'est R est l'indicateur principal du degré de coordination et le KSV est un indicateur de la dérivée. La confirmation de ladite peut être le fait que, dans les télécommunications, le degré d'harmonisation est caractérisé par l'atténuation des incohérences (la même r, uniquement dans les décibels). Dans des appareils d'entreprise coûteux, la perte de retour est également fournie.

Que se passera-t-il si les détecteurs appliquent des diodes de silicium? Si une diode géron a une tension de coupure à la température ambiante, dans laquelle le courant à travers une diode est seulement 0,2 ... 0,3 μA, il est d'environ 0,045 V, puis le silicium déjà 0,3 V. est donc de maintenir la précision de comptage Pendant la transition vers des diodes de silicium, il est nécessaire d'élever des tensions UC et UT à plus de 6 fois (!). Dans l'expérience, lors du remplacement des diodes D311 sur KD522, à P \u003d 100 W, la charge Zn \u003d 75 ohm et le même UC et UT, les numéros se sont avérés: jusqu'à remplacement - 100/19 et CWS \u003d 1,48, après le remplacement - 100 / 12 et calculé KSV \u003d 1.27. L'application du schéma de doublage sur les diodes KD522 a donné un résultat uniforme - 100/11 et le CWS calculé \u003d 1,25.

Le boîtier du capteur dans un mode de réalisation séparé peut être en cuivre, en aluminium ou pavé des plaques de feuille de feuille double face avec une épaisseur de 1,5 ... 2 mm. Un croquis d'un tel design est montré à la Fig. 8, a.

Le logement est constitué de deux compartiments, dans un ami opposé, les connecteurs RF sont situés (CP - 50 ou AS-239 avec brides avec dimensions de 25x25 mm), cavalier du fil d'un diamètre de 1,4 mm d'isolation en polyéthylène avec un diamètre de 4,8 mm (à partir du câble RK50 - 4), transformateur de courant T1, condensateurs du séparateur capacitif et bobine de compensation L1, dans les autres résistances R1, R2, diodes, capaciteurs de garniture et de blocage et un connecteur LC de petite taille. Conclusions T1 Longueur minimale. Le point de connexion C1 "et C1" avec la bobine L1 "se bloque dans l'air" et le point de raccordement C4 et C5 de la sortie centrale du connecteur XZ est connecté au boîtier de l'instrument.

Les partitions 2, 3 et 5 ont les mêmes dimensions. Il n'y a pas de trous dans la partition 2 et dans la partition 5, le trou est effectué sous un connecteur LC spécifique à travers lequel l'unité indicateur sera connectée. Dans le cavalier moyen 3 (figure 8, B) autour des trois trous des deux côtés, la feuille est sélectionnée et trois conducteurs de passage sont installés dans les trous (par exemple, des vis en laiton M2 et MZ). Les croquis des parois latérales 1 et 4 sont montrés à la Fig. 8, c. Les lignes en pointillé montrent l'emplacement de la connexion avant de souder, ce qui correspond à une plus grande résistance et assurez-vous que le contact électrique est effectué des deux côtés.

Pour configurer et vérifier le compteur KSV, un exemple de résistance de charge exemplaire 50 ohms (équivalent d'antenne) est nécessaire avec une capacité de 50 ... 100 W. L'une des structures de munitions possibles est illustrée à la Fig. 11. Il utilise la résistance commune de votre résistance 51 Ohm et la capacité de dispersion de 60 W (rectangle avec des dimensions de 45 x 25 x 180 mm).

À l'intérieur, le boîtier en céramique de la résistance est un long canal cylindrique rempli d'une substance résistive. La résistance doit être étroitement pressée au fond du boîtier en aluminium. Cela améliore l'élimination de la chaleur et crée une capacité distribuée qui améliore l'extension. En utilisant des résistances supplémentaires avec une capacité de dispersion de 2 W, la résistance de la charge d'entrée est réglée dans la plage de 49,9 ... 50,1 ohm. Avec un petit condensateur de correction à l'entrée (~ 10 PF), il est possible sur la base de cette résistance pour obtenir une charge avec le CWS sans pire que 1,05 dans la bande de fréquence jusqu'à 30 MHz. Les excellentes charges sont obtenues à partir de résistances spéciales de type P1-3 avec une note de 49,9 OHM, de puissance importante lors de l'utilisation d'un radiateur externe.

Des tests comparatifs des compteurs KSW de différentes entreprises et dispositifs décrits dans cet article ont été réalisés. Le chèque était que l'émetteur avec une puissance de sortie d'environ 100 W à travers le test 50-OHM XV - Le compteur a été connecté à la charge incohérente de 75 ohms (une antenne équivalente à la puissance de la fabrication d'usines de 100 W) et deux dimensions étaient effectué. Un - lors de la connexion d'un câble court de RK50, une longueur de 10 cm, l'autre - à travers le câble RK50 d'une longueur d'~ 0,25λ. Plus la diffusion des lectures est petite, plus l'appareil est cher.

À une fréquence de 29 MHz, les valeurs KSV suivantes ont été obtenues:

• Drake Wh - 7 ...... 1.46 / 1.54
• Diamond SX - 100 ...... 1.3 / 1.7
• Alan KW - 220 ...... 1.3 / 1.7
• Roger RSM-600 ...... 1.35 / 1.65
• Ut1ma ...... 1.44 / 1.5

Avec une charge de 50 ohm à n'importe quelle longueur de câbles, tous les appareils sont "sympathiques" montré KSV< 1,1.

La raison de la plus grande dispersion du Témoignage RSM - 600 a été constatée pour découvrir quand il a été étudié. Dans cet appareil, un diviseur non capacitif est utilisé comme capteur de tension, mais un transformateur de contrainte avec un coefficient de transformation fixe. Cela supprime les "problèmes" du diviseur capacitif, mais réduit la fiabilité de l'appareil lors de la mesure de la capacité élevée (la puissance limite du RSM-600 n'est que de 200/400 W). Il n'existe aucun élément aléatoire dans son schéma, la résistance de la charge du transformateur de courant doit être une précision élevée (au moins 50 ± 0,5 ohms) et la résistance 47,4 ohms a été utilisée. Une fois remplacé par une résistance de 49,9 ohms, les résultats de la mesure étaient significativement meilleurs - 1,48 / 1,58. Il est possible, avec la même raison, une variation importante du témoignage des dispositifs SX - 100 et KW-220 est associée.

Mesure avec une charge incohérente à l'aide d'un câble supplémentaire à quart-onde 50 - OHM - un moyen fiable de vérifier la qualité du ksw-mètre. NOTE TROIS POINTS:

1. Pour un tel chèque, vous pouvez utiliser la charge de 50 ohms, si vous allumez le condenseur en parallèle en parallèle, par exemple, sous la forme d'un petit segment ouvert à l'extrémité du câble coaxial. La connectivité est commodément faite par une transition de tee-shirt coaxial. Données expérimentées - avec un segment de RK50 avec une longueur de 28 cm à une fréquence de 29 MHz, une telle charge combinée avait un ksv - 1,3 et d'une longueur de 79 cm - KSW-KSW - 2,5 (toute charge raccordement à la CWS - Mètre seulement 50 - Omoe Cable).
2. Le véritable CWW dans la ligne correspond approximativement à la moyenne de deux valeurs (avec un câble à quatre vagues supplémentaires et sans elle).
3. Lors de la mesure du dispositif de chargeur d'antenne réel, des difficultés peuvent se produire associées au débit du courant à la surface extérieure de la tresse de câble. S'il y a un tel courant, la variation de la longueur de l'alimentation peut être réduite à une modification de ce courant, ce qui entraînera une modification de la charge de l'alimentation et du véritable KSV. Il est possible de réduire l'effet du courant externe en tournant dans l'alimentation en intérieur sous la forme d'une baie de 15 ... 20 tours d'un diamètre de 15 ... 20 cm (starteuse de protection).

Littérature

1. D. Lechner, P. Finck. Kurzwellen Sender. - Berlin: Militarverlag, 1979.
2. W.B. Bruene - une image intérieure de Wattmètres directionnels. - QST, avril 1959.
3. D. Démaw. Mesure de courant RF en ligne. - QST, Deceptber, 1969.
4. W. Orr, S. Cowan. Le manuel d'antenne de faisceau. - RAC, USA, 1993.
5. Bethekov V., Kharchenko K. Mesures et tests lors de la conception et de l'ajustement des antennes radioamatrices. - M.: Communication, 1971.

Coefficient de la vague debout (Kswn, VSWR)

Coefficient de la vague debout (Kswn, VSWR)

Dans le monde moderne, les équipements électroniques se développent avec des pas de sept milles. Chaque jour quelque chose de nouveau apparaît, et ce sont non seulement de petites améliorations des modèles existants, mais également des résultats de l'utilisation de technologies innovantes qui vous permettent d'améliorer les caractéristiques.

Il ne se latte pas derrière la technologie électronique et l'industrie de l'instrument - après tout, pour développer et publier de nouveaux dispositifs sur le marché, ils doivent être soigneusement testés, à la fois à la phase de conception et de développement et à la phase de production. Un nouvel équipement de mesure et de nouvelles méthodes de mesure apparaissent, et donc de nouveaux termes et concepts.

Pour ceux qui sont souvent confrontés à des abréviations incompréhensibles, d'abréviations et de termes et souhaiteraient comprendre leurs significations plus profondément, et cette rubrique est destinée.

Le coefficient de la tension de la vague debout est le rapport de la plus grande conduite d'amplitude de tension au plus petit.

Le coefficient de la vague debout pour la tension est calculé par la formule:

,
où U 1 et U 2 est les amplitudes de l'incident et des ondes réfléchies respectivement.

Dans le cas idéal, KSVN \u003d 1, cela signifie que l'onde réfléchie est absente. Lorsque l'onde réfléchie apparaît en dépendance directe sur le degré d'inadéquation du chemin et de la charge. Les valeurs admissibles de la KSWN à la fréquence de fonctionnement ou dans la bande de fréquences pour différents appareils sont réglementées dans des spécifications techniques et GOST. Typiquement, les valeurs acceptables du coefficient sont comprises entre 1,1 et 2,0.

Mesurer le KSWN, par exemple, en utilisant les deux coupleurs directionnels inclus dans le chemin dans la direction opposée. Dans la technologie spatiale, la KSWN est mesurée par les capteurs CWS intégrés aux chemins de guide d'ondes. Les analyseurs de chaînes modernes ont également des capteurs KSVN intégrés.

Lors de la mesure des mesures du KSWN, il est nécessaire de prendre en compte que l'atténuation du signal dans le câble conduit à des erreurs de mesure. Cela s'explique par le fait que les ondes chutes et reflétées ressentent l'atténuation. Dans de tels cas, KSVH est calculé comme suit:

,

où k est le coefficient d'atténuation de l'onde réfléchie, qui est calculé comme suit: k \u003d 2bl,
Ici dans l'atténuation spécifique, DB / M;
L - Longueur du câble, M;
Et le multiplicateur 2 prend en compte le fait que le signal est atténuant lors de la transmission de la source du signal à micro-ondes à l'antenne et sur le chemin du retour.

Une fois que l'antenne est installée, elle doit être configurée au minimum de la valeur KSV au milieu de la partie de fréquence de fonctionnement ou s'il est supposé fonctionner uniquement à une fréquence, en fonction de la valeur minimale du KSV à cette fréquence.
Qu'est-ce que ksv? KSV - Le coefficient de la vague debout est une mesure de la coordination du chemin d'antenne-mangeoire. Il montre le pourcentage de perte de puissance dans l'antenne. La perte de puissance avec différentes valeurs CWV est indiquée dans le tableau 1.

Tableau 1. Perte de puissance avec différentes valeurs QCV

Figure 1. Schéma de connexion du mètre KSV

ATTENTION!!! Prapa devrait permettre votre puissance de sortie! C'est-à-dire que si l'appareil est conçu pour la puissance maximale de 10W et de fournir 100W à l'entrée, le résultat sera assez évident sous la forme de fumée et tout à fait toucher le sens de l'odorat. Le commutateur doit être placé dans la position FWD (inclusion directe). Allumer la transmission, vous devez définir la poignée du pointeur vers la fin de la balance. Cela rend l'étalonnage des lectures d'instruments. Calibrer l'appareil est nécessaire à chaque fois lorsque la fréquence de fonctionnement change. Ensuite, lors de la commutation (lorsqu'il est transmissible), l'appareil est dans la position REF, allumez la transmission et lisez la valeur du KSV sur l'échelle de l'instrument.

Considérons un exemple de réglage d'antenne sur la fréquence moyenne de maille C (fréquence 27,205 MHz) en modifiant la longueur de la goupille. Premièrement, vous devez mesurer la valeur KSV sur 1 canal du S. maillage. Puis sur le dernier canal CS si la valeur KSV est supérieure à 3 dans les deux cas, cela signifie qu'une antenne est incorrecte, non conçue pour fonctionner. dans cette gamme ou a des défauts. Si le KSV, mesuré sur 1 canal, est supérieur à la valeur CWV sur 40 canaux, la longueur de la goupille doit être raccourcie, si au contraire, la broche doit être allongée (s'étendre du support). Nous obtenons 20 canaux de la grille C, mesurons les CWS, rappelez-vous sa valeur. Nous dévissage les vis qui verrouillent la goupille, le déplacent de 7 à 10 mm de la face souhaitée, serrez les vis qui vérifient à nouveau le CWW. Si la goupille est insérée sur la limite et que le KSW est toujours élevé, il devra raccourcir la broche physiquement. Si la broche est mise en avant au maximum, vous devrez augmenter la longueur de correspondance de la bobine. Installez la broche au milieu de la monture. Nous mordons 5-7 mm, mesurons les CW, nous mordons à nouveau. Dans le même temps, vous suivez la valeur de la CWS diminuée. Dès qu'il atteint un minimum et commence à augmenter, arrêtez de se moquer de la goupille, puis ajustez sa longueur en modifiant la position dans l'antenne ainsi que nous trouvons le minimum de la CWS.

Veuillez noter que l'antenne doit être configurée uniquement à la place de son installation finale. Cela signifie que, transféré à l'antenne à un autre endroit, il devra être configuré à nouveau.

Si vous avez reçu le CWS d'environ 1.1-1.3, c'est un excellent résultat.

Si vous avez obtenu l'ordre d'environ 1,3-1,7, c'est aussi bon et rien à craindre.

Si KSV est de 1,8 à 2, vous devez faire attention aux pertes dans les connecteurs RF (découpe incorrecte du câble, mauvaise conversion de la veine du câble central, etc.) pour l'antenne Un tel niveau de correspondance signifie que cela a des problèmes avec la coordination et elle a besoin de personnalisation.

KSV 2,1 - 5 signifie un dysfonctionnement clair dans une antenne ou son installation incorrecte. KSV plus de 5 signifie casser le câble central ou dans l'antenne.

D'une autre source

La longueur du câble de 50 ohms dans la demi-onde, le mode "répéteur demi-ondes" (est vrai pour les câbles avec isolation de polyéthylène solide du noyau central)

Nombre de demi-pieds
Grille "c" attrape "d" grille "c" et "d"

La fréquence moyenne MHz
27.5

Longueur de coupe du câble
1 3.639m 3.580m 3.611m
2 7.278M 7.160M 7.222M
3 10.917m 10.739m 10.833m
4 14.560m 14.319m 14.444M
5 18.195m 17.899m 18.055m

Coefficient de vague debout

Coefficient de vague debout - le rapport de la plus grande valeur de l'amplitude du champ électrique ou magnétique de la vague debout dans la ligne de transmission au plus petit.

Il caractérise le degré de coordination de l'antenne et du chargeur (parle également de la coordination de la sortie de l'émetteur et du chargeur) et est une valeur dépendante de fréquence. La valeur inverse du KSW est appelée CBW - le coefficient de la vague de course. Les valeurs du KSV et de la KSVN doivent être distinguées (coefficient de tension d'onde permanente): la première est calculée par puissance, l'amplitude de la seconde tension et la pratique utilisée plus souvent; En général, ces concepts sont équivalents.

Le coefficient de la vague debout pour la tension est calculé par la formule:
Où U 1. et U 2. - Amplitudes de chute et d'ondes réfléchies, respectivement.
Vous pouvez établir une connexion entre KCBH et le coefficient de réflexion G:
De plus, la valeur du coefficient de l'onde permanente peut être obtenue à partir d'expressions pour les paramètres S (voir ci-dessous).

Dans le cas idéal, KSVN \u003d 1, cela signifie que l'onde réfléchie est absente. Lorsque la vague réfléchie, la KSW augmente de la réglementation directe sur le degré de désaccord du chemin et de la charge. Les valeurs admissibles de la KSWN à la fréquence de fonctionnement ou dans la bande de fréquences pour différents appareils sont réglementées dans des spécifications techniques et GOST. Typiquement, les valeurs acceptables du coefficient sont comprises entre 1,1 et 2,0.

La valeur CWV dépend de nombreux facteurs, par exemple:

• Résistance aux vagues du câble à micro-ondes et de la source de micro-ondes
• Hétérogénéité, pointes dans des câbles ou des guides d'ondes
• Qualité de la coupe du câble dans les connecteurs à micro-ondes (connecteurs)
• La présence de connecteurs de transition
• Résistance à l'antenne au point de connexion du câble
• La qualité de la fabrication et la définition de la source du signal et du consommateur (antenne, etc.)

Mesurer le KSWN, par exemple, en utilisant les deux coupleurs directionnels inclus dans le chemin dans la direction opposée. Dans la technologie spatiale, la KSWN est mesurée par les capteurs CWS intégrés aux chemins de guide d'ondes. Les analyseurs de chaînes modernes ont également des capteurs KSVN intégrés.
Lors de la mesure des mesures du KSWN, il est nécessaire de prendre en compte que l'atténuation du signal dans le câble conduit à des erreurs de mesure. Cela s'explique par le fait que les ondes chutes et reflétées ressentent l'atténuation. Dans de tels cas, KSWN est calculé comme suit:

Où À - le coefficient d'atténuation de l'onde réfléchie, calculée comme suit:
ici DANS - atténuation spécifique, dB / m;
L. - longueur du câble, m;
Et le multiplicateur 2 prend en compte le fait que le signal est atténuant lors de la transmission de la source du signal à micro-ondes à l'antenne et sur le chemin du retour. Ainsi, lors de l'utilisation du câble PK50-7-15, l'atténuation spécifique aux fréquences SI-BI (environ 27 MHz) est de 0,04 dB / m, puis à une longueur de câble de 40 m, le signal réfléchi sera serré de 0,04 2 40 \u003d 3.2 dB. Cela conduira au fait qu'avec la valeur réelle de KSVN, égale à 2,00, l'appareil ne montrera que 1,38; Avec une valeur réelle du périphérique de 3,00 montrera environ 2,08.

La mauvaise valeur (élevée) de la charge (H) de la charge conduit non seulement à la détérioration de l'efficacité due à la réduction de la puissance utile reçue dans la charge. D'autres conséquences sont possibles:

• La défaillance d'un amplificateur ou d'un transistor puissant, car à sa sortie (collecteur) est résumée (au pire) la tension de sortie et l'onde réfléchie, qui peut dépasser la tension de transition maximale autorisée à semi-conducteurs.
• La détérioration de l'inégalité de la réponse en fréquence.
• L'excitation des cascades d'accouplement.

Les vannes de protection ou les circulateurs peuvent être utilisées pour l'éliminer. Mais avec un travail continu sur une mauvaise charge, ils peuvent échouer. Les atténuateurs assortis peuvent être utilisés pour des lignes de transmission à faible puissance.

Communication de KSVN avec des paramètres S du quadruple

Le coefficient de la vague debout peut être associé sans ambiguïté aux paramètres du transfert d'un Solubular (paramètres S):

où est le coefficient de réflexion complexe du signal de l'entrée du trajet mesuré;

Analogues KSV dans des publications étrangères

• Vswr - analogique complet de KSVN
• SWR - analogique complet de KSV

Remarques

Fondation Wikimedia. 2010.

Dans la ligne avec le CWS\u003e 1, la présence de puissance réfléchie ne conduit pas à la perte de puissance transmise, bien que certaines pertes soient observées en raison de l'atténuation finale dans la ligne de la ligne d'alimentation sans perte sans perte de puissance dû à la réflexion quelles que de la valeur QCV. Sur toutes les bandes de KB avec un câble ayant de faibles pertes, les pertes de la ligne incidente sont généralement insignifiantes, mais elles peuvent être essentielles pour la VHF et le micro-ondes même extrêmement grand. L'atténuation du câble dépend principalement des caractéristiques du câble lui-même et sa longueur. Lorsque vous travaillez sur la KB, le câble doit être très long ou très mauvais afin que les pertes dans le câble soient devenues très importantes.

La puissance réfléchie ne coule pas sur l'émetteur et ne l'endommage pas. Les dommages, parfois attribués à des CW élevés, provoquent généralement la cascade de sortie de l'émetteur à la charge accessoire. L'émetteur ne "voit" pas le KSW, il "voit" que l'impédance de la charge, qui dépend de la CCC. Cela signifie que l'impédance de charge peut être effectuée avec précision correspondant à celle souhaitée (par exemple, à l'aide d'un tuner d'antenne), sans se soucier de la CWW dans le chargeur.

Les efforts déployés sur la réduction des KSV inférieurs à 2: 1 de toute ligne coaxiale sont généralement présentés au point d'une augmentation de l'efficacité du rayonnement de l'antenne, mais conviennent bien si le circuit de protection de l'émetteur est déclenché, par exemple, à CWS\u003e 1.5.

Élevé CWW n'indique pas nécessairement que l'antenne fonctionne mal - L'efficacité du rayonnement de l'antenne est déterminée par le rapport de sa résistance aux rayonnements à la résistance globale des entrées.

Le CWS faible n'est pas nécessairement la preuve que le système d'antenne est bon. Au contraire, le faible CWW dans une bande de fréquences large est une raison de suspicion que, par exemple, dans l'antenne dipolaire ou vertical, la résistance à la perte due à de mauvaises connexions et contacts, un système de mise à la terre inefficace, une perte de câble, une humidité dans ligne, etc. Ainsi, l'équivalent de charge fournit dans la ligne KSV \u003d 1,0, mais il ne rayonne pas du tout, et l'antenne verticale courte avec une résistance aux rayonnements de 0,1 ohms et la perte de résistance de 49,9 ohms ne rayonne que 0,2% de la puissance entrante, tandis que Assurer KSV 1.0 dans le chargeur.

Atteindre un courant RF maximum et le système d'antenne n'a pas nécessairement une longueur de résonance Et ne nécessite pas de chargeur d'une certaine longueur. L'inadéquation essentielle entre la ligne d'alimentation et l'émetteur n'empêche pas l'absorption de tout pouvoir réellement entrant par l'émetteur. Lorsque vous utilisez la correspondance appropriée (par exemple, un syntoniseur d'antenne) pour compenser la réactivité de l'émetteur non résonant sur le site de la connexion de la ligne d'alimentation du système d'antenne de longueur aléatoire est cohérente et que toute la puissance de sortie peut effectivement être efficacement effectivement les émissions.

Le CWS de la ligne d'alimentation n'affecte pas la configuration du syntoniseur d'antenne installé près de l'émetteur. Le faible CWW dans la ligne obtenue avec l'aide du tuner est généralement la preuve que lors du processus de configuration du syntoniseur, il y avait un décalage entre l'émetteur et l'entrée du syntoniseur d'antenne, et l'émetteur fonctionne sur la charge incohérente.

Contrairement aux idées mutuelles, avec un bon tuner antenne symétrique (équilibré) et une ligne d'alimentation à deux fils ouverte, le rayonnement alimenté au centre de la dipode d'une longueur de 80 m, fonctionnant dans la plage de 3,5 MHz, pas beaucoup plus encore plus Rayonnement efficace de la même antenne d'une longueur de 48 m, fonctionnant dans la même plage et avec la même puissance de transmetteur. L'efficacité du rayonnement d'un dipôle configuré à la résonance à une fréquence, par exemple 3750 kHz, presque identique à une fréquence de 3500 ou 4000 kHz lors de l'utilisation de tout mangeoire de longueur raisonnable; Bien que l'on puisse s'attendre à ce que le CWW sur les bords de la plage puisse atteindre 5 et que le câble coaxial fonctionnera en tant que ligne personnalisée. Dans ce cas, bien sûr, il sera nécessaire d'utiliser le dispositif de coordination approprié (par exemple, un syntoniseur d'antenne) entre l'émetteur et le chargeur. Si le chargeur coaxial de tout système d'antenne nécessite une certaine longueur, la même impédance d'entrée peut être obtenue avec un câble de toute longueur à l'aide d'une chaîne de coordination simple appropriée à partir d'inducteurs et de conteneurs.

Élevé CWW dans un chargeur coaxial causé par une inadéquation significative de la résistance caractéristique de la ligne et de la résistance d'entrée de l'antenne, en soi, cela ne provoque pas la survenue de courant HF sur la surface extérieure de la tresse de câble et l'émission de la ligne d'alimentation. Dans les gammes de vagues courtes, le KSV élevé dans toute ligne ouverte fonctionnant avec un QCV élevé ne provoquera ni un courant d'antenne sur la ligne, ni conduire au rayonnement de la ligne à condition que les courants de la ligne soient équilibrés et la distance entre Les conducteurs de la ligne ne suffisent pas par rapport à la fonctionnement de la longueur d'onde (ceci est vrai et à la VHF, sous réserve de l'absence de coudes tranchants de la ligne). Le courant sur la surface extérieure de la tresse d'alimentation et le rayonnement d'alimentation est pratiquement absent si l'antenne est équilibrée par rapport à la terre et à l'alimentation (par exemple, lors de l'utilisation d'une antenne horizontale, le chargeur doit être situé verticalement); Dans de tels cas, vous n'avez pas besoin d'utiliser des dispositifs symétriques (balustres) entre l'antenne et le chargeur.

Ksv-mètres installés sur le site entre l'antenne et le chargeur ne fournissent pas de mesure plus précise des CWS. Le CWW dans le chargeur ne peut pas être ajusté en modifiant la longueur de la ligne. Si le témoignage du compteur KSV se distingue de manière significative lors du déplacement du long de la ligne, cela peut indiquer l'effet d'alimentation d'antenne causé par un courant de courant sur le côté extérieur de la tresse câblée coaxiale et / ou sur la mauvaise conception du mètre KSW, Mais pas que le CWW change le long des lignes.

Toute réactivité ajoutée à la charge de résonance existante (n'ayant que la résistance active) afin de réduire le CWS dans la ligne, entraînera une augmentation de la réflexion. Le CWW le plus bas dans le chargeur est observé sur la fréquence de résonance de l'élément rayonnant et ne dépend pas complètement de la longueur du chargeur.

L'efficacité du rayonnement des dipôles de différents types (à partir d'un fil mince, d'un dipôle de boucle, d'un dipôle "épais", d'un presse ou d'un dipôle coaxial) est presque identique, à condition que chacun d'entre eux ait des pertes ohmiques mineures et est alimentée par le même pouvoir. Cependant, les dipôles «épais» et boucles ont une voie de fréquence plus large par rapport à une antenne d'un fil mince.

Si l'impédance d'entrée de l'antenne diffère de la résistance caractéristique de la ligne d'alimentation, la résistance de la charge de l'émetteur peut être très significativement différente de la résistance de la ligne caractéristique (si la longueur électrique de la ligne n'est pas multiple L / 2) et de la résistance à la site de connexion à l'antenne. Dans ce cas, l'impédance de la charge de l'émetteur dépend de la longueur du chargeur, qui agit comme un transformateur de résistance. Dans de tels cas, si une chaîne appropriée de correspondance entre l'émetteur et la ligne de transfert n'est pas établie, l'impédance de charge peut être complexe (c'est-à-dire avoir des composants actifs et réactifs) et avec l'émetteur de sortie ne peut pas y faire face. Dans ce cas, la variation de la longueur de la ligne de transmission est parfois possible pour assurer la négociation de la charge avec l'émetteur - c'est exactement cette circonstance, plutôt que toutes les pertes associées au CWW conduit à de nombreuses idées incorrectes sur le travail de lignes de chargeur.

Toute aliment de longueur démontée dans le centre d'antenne avec tout type d'alimentation à faible perte fournira un rayonnement assez efficace d'énergie électromagnétique. Dans le même temps, en règle générale, un bon tuner antenne est requis si l'émetteur est conçu pour fonctionner avec une charge basse tension (par exemple, 50 ohms). Cela explique le fait que de nombreuses années se nourrissent au centre de la dipole restent une antenne multi-bande populaire.