Poder del transmisor reflejado. En las antenas, los cables coaxiales y los CWS, son simples del complejo. ¿Qué antenas se usan generalmente en la gama civil?
El dispositivo para medir la calidad de la coordinación del alimentador con la antena (CSW-METER) es una parte indispensable de la estación de radio aficionada. ¿Qué información confiable sobre el estado de la granja de la antena le da dicho dispositivo? La práctica muestra que no todos los medidores de CSW de fabricación de fábrica proporcionan una alta precisión de medición. A un grado aún mayor, esto es cierto cuando se trata de estructuras caseras. En los lectores ofrecidos a los lectores, el artículo analiza el medidor CSW con un transformador actual. Los dispositivos de este tipo estaban generalizados tanto de los profesionales como de los aficionados de radio. El artículo presenta la teoría de su trabajo y analizó los factores que afectan la exactitud de las mediciones. Completa su descripción de dos diseños prácticos simples de los medidores KSW, cuyas características satisfarán la radio aficionada más exigente.
Un poco de teoría
Si una línea de conexión homogénea (alimentador) conectada al transmisor con la resistencia a la onda ZO se carga a la resistencia de Zn ≠ ZO, entonces ocurre tanto en el incidente como a la onda reflejada. El coeficiente de reflexión G (reflexión) generalmente se determina como la relación de la amplitud reflejada de la carga de onda a la amplitud del incidente. Los coeficientes de reflexión en la RC actual, y en el voltaje RU son iguales a la proporción de los valores correspondientes en las ondas reflejadas e incidentes. La fase de la corriente reflejada (con respecto a la caída) depende de la relación entre Zn y ZO. Si ZN\u003e ZO, entonces la corriente reflejada será incidente anti-fase, y si ZN El valor del coeficiente de reflexión R está determinado por la fórmula. donde RN y Xn, respectivamente, los componentes activos y reactivos de la resistencia a la carga en una carga puramente activa de la fórmula XN \u003d 0 simplificada a R \u003d (RN-ZO) / (RN + ZO). Por ejemplo, si un cable con una resistencia a las ondas de 50 ohmios se carga con una resistencia a la resistencia de 75 ohmios, entonces el coeficiente de reflexión será R \u003d (75-50) / (75 + 50) \u003d 0.2. En la Fig. 1, y la distribución de voltaje UL y la IL actual a lo largo de la línea es para este caso (no se tienen en cuenta las pérdidas en la línea). La escala a lo largo del eje de la ordenada para la corriente se adopta en Zo veces más, al mismo tiempo, ambos gráficos serán el mismo tamaño vertical. Línea de puntos: gráficos de voltaje uh y actual IO en el caso cuando RN \u003d ZO. Por ejemplo, se toma una porción de una línea de λ. A una longitud mayor, la imagen se repetirá cíclicamente cada 0.5λ. En esos puntos de la línea, donde las fases de la caída y reflejan coinciden, el voltaje es máximo e igual al máximo - \u003d usado (1 + R) \u003d usado (1 + 0.2) \u003d 1,2U, y en aquellos donde Las fases son opuestas: el mínimo e igual a ul min \u003d usado (1 - 0.2) \u003d \u003d 0.8UL. Por definición del CWP \u003d UR MAX / / UL MIN \u003d 1L2ulo / 0I8U \u003d 1I5. Las fórmulas para calcular el KSV y R se pueden escribir de la siguiente manera: KSV \u003d (1 + R) / (1-R) \u200b\u200by R \u003d \u003d (KSV-1) / (KSV + 1). Notamos un punto importante: la suma de la tensión máxima y mínima. UL MAX + UL MIN \u003d Se usa (1 + R) + (1 - R) \u003d 2uno, y su diferencia ul max - ul min \u003d 2ulo. Usando los valores obtenidos, es posible calcular la potencia de la ola incidente de RPAD \u003d UH2 / ZO y la potencia de la onda reflejada Potr \u003d \u003d (RUO) 2 / ZO. En nuestro caso (para KSV \u003d 1.5 y R \u003d 0.2), el poder de la onda reflejada será solo el 4% del poder del incidente. Definición de CWW sobre la medición de la distribución de voltaje a lo largo del sitio de la línea en busca de valores UL MAX y UL MIN se usó ampliamente en el pasado no solo en las aerolíneas abiertas, sino también en alimentadores coaxiales (principalmente en VHF). Para hacer esto, se utilizó la sección de medición del alimentador, que tiene una ranura longitudinal larga, a lo largo de la cual se movió un carro a la sonda insertada en ella, la cabeza del voltímetro RF. El CWC se puede determinar midiendo la corriente I en uno de los cables de cable en una parte inferior a 0.5λ. Determinación de los valores máximos y mínimos, calcule el CWS \u003d IMAX / IMIN. Para medir la corriente, el convertidor de voltaje actual se usa en forma de transformador de corriente (TT) con una resistencia de carga, un voltaje en el que es proporcional y simulando la corriente actual. Notamos un hecho interesante, con ciertos parámetros TT en su salida, es posible obtener un voltaje igual al voltaje en la línea (entre los conductores), es decir. UTL \u003d ILZO. En la Fig. 1, B se muestran juntos un horario de un cambio a lo largo de la línea y una gráfica del cambio UTL. Los gráficos tienen la misma amplitud y forma, pero cambian uno con respecto a otro por 0.25x. El análisis de estas curvas muestra que es posible definir M (o CWS) con una medición simultánea de los valores de UR y UTL en cualquier lugar. En los lugares de la máxima y mínimos de ambas curvas (puntos 1 y 2), esto es obvio: la relación de estos valores UR / UTL (o UTL / UR) es igual al CWP, la cantidad es 2 EO, Y la diferencia es 2rulo. En los puntos intermedios, UR y UTL se desplazan en fase, y deben agregarse ya como vectores, sin embargo, se conservan los ratios anteriores, ya que la onda de voltaje reflejada siempre está inversamente en fase la onda actual reflejada, y Rulo \u003d RUTLO. Por lo tanto, un dispositivo que contiene un voltímetro, un convertidor de voltaje de corriente calibrado y un esquema de deducción, determinará los parámetros de la línea como R o CWS, así como el RPAD y la ROTR cuando se enciende en cualquier lugar. La primera información sobre los dispositivos de este tipo se refiere a 1943 y se reproduce en. Los dispositivos prácticos del primer autor se describieron en. La opción del esquema tomada como base se muestra en la FIG. 2. El dispositivo contenido: El devanado secundario del transformador T1 se incluye de tal manera que cuando se conecta el transmisor hacia la izquierda de acuerdo con el circuito del conector, y la carga está a la derecha, el voltaje total de UC + UT llega al diodo VD1 y el El diodo VD2 es diferente. Cuando se conecta al rendimiento del medidor KSV de la carga de referencia resistente con una resistencia igual a la resistencia a la onda de la línea, falta la onda reflejada y, por lo tanto, el voltaje en VD2 puede ser cero. Esto se logra en el proceso de equilibrar el dispositivo al igualar los voltajes UT y UC utilizando un condensador recortado C1. Como se mostró anteriormente, después de un ajuste de este tipo, el valor de la tensión de diferencia (con Zn ≠ ZO) será proporcional al coeficiente de reflexión de la medición G. con productos de carga real. Primero, en la posición del interruptor SA1 que se muestra en el esquema ("onda de desvanecimiento"), la resistencia de variable de calibración R3 se establece en el dispositivo para la última división de la escala (por ejemplo, 100 μA). El interruptor SA1 se transfiere a la posición inferior ("onda reflejada") y contar el valor en relación con la caja con RH \u003d 75 ohmios, el dispositivo debe mostrar 20 μA, que corresponde a R \u003d 0.2. El valor del KSW está determinado por la fórmula anterior - KSV \u003d (1 +0.2) / / (1-0.2) \u003d 1.5 o KSV \u003d (100 + 20) / / ((100-20) \u003d 1.5. En este ejemplo, se supone que el detector es lineal, en realidad, es necesario introducir una enmienda que tiene en cuenta su no linealidad. Con la calibración apropiada, el dispositivo se puede usar para medir la potencia de caída y reflejada. La precisión del medidor KSV como dispositivo de medición depende de una serie de factores, principalmente en la precisión del dispositivo de equilibrio del dispositivo en la posición SA1 "onda reflejada" en RN \u003d ZO. El equilibrio ideal corresponde a los voltajes de UC y UT, igual en tamaño y estrictamente opuesto a la fase, es decir, su diferencia (cantidad algebraica) es cero. En el diseño real, la UOS remanente desequilibrada es siempre. Considere el ejemplo, según lo afectado por el resultado final de las mediciones. Supongamos que al equilibrarlo resultó los voltajes de nosotros \u003d 0,5 V y UT \u003d 0,45 V (es decir, la pérdida de 0.05 B, que es bastante real). Con una carga de RN \u003d 75 ohmios en la línea 50-OHMIC, realmente tenemos un CW \u003d 75/50 \u003d 1.5 y R \u003d 0.2, y el valor de la onda reflejada, recalculada a los niveles abstractos internos, será RUC \u003d 0.2x0.5 \u003d 0, 1 V y Rut \u003d 0.2x0.45 \u003d 0.09 V. Re-recurrir a la fig. 1, B, las curvas en las que se administran para el CSW \u003d 1.5 (las curvas UL y UTL para la línea en nuestro caso, corresponderán a UC y UT). En el punto 1 US max \u003d 0.5 + 0.1 \u003d 0.6 V, UT MIN \u003d 0.45 - 0.09 \u003d 0.36 V y KSV \u003d 0.6 / 0.36 \u003d 1.67. En el punto 2utmax \u003d 0.45 + 0.09 \u003d 0.54 V, ucmin \u003d 0.5 - 0.1 \u003d 0.4 y KSV \u003d 0.54 / 0.4 \u003d 1.35. A partir de este simple cálculo, se puede ver que, dependiendo del lugar de inclusión de dicho medidor KSV en una línea con un KSV \u003d 1.5, o cuando la longitud de la línea cambie entre el instrumento y la carga, diferentes valores de KSV Se puede leer - Desde 1.35 a 1.67! ¿Qué puede llevar a un equilibrio inexacto? 1. La presencia de voltaje del corte del diodo de geronía (en nuestro caso, VD2), en el que deja de llevar a cabo, aproximadamente 0.05 V. Así que bajo UOCT< 0,05 В
прибор РА1 покажет "ноль" и можно допустить ошибку в балансировке. Относительная
неточность значительно уменьшится, если поднять в несколько раз напряжения Uc и
соответственно UT. Например, при Uc = 2 В и UT = 1,95 В (Uост = 0,05 В) пределы
изменения КСВ для приведенного выше примера будут уже только от 1,46 до 1,54. 2. La presencia de la dependencia de la frecuencia de los voltajes UC o UT. En este caso, el equilibrio preciso se puede lograr no en toda la gama de frecuencias operativas. Analizaremos en el ejemplo una de las posibles causas. Supongamos que se usa un condensador en el dispositivo C2 Capacidad 150 PF con salidas de alambre con un diámetro de 0,5 mm y 10 mm de largo. La inductancia medida del cable de tal diámetro con una longitud de 20 mm fue igual a L \u003d 0,03 μh. En la frecuencia de operación superior F \u003d 30 MHz, la resistencia del condensador será xc \u003d 1 / 2πfs \u003d -j35.4 ohm, la resistencia total reactiva de las conclusiones xl \u003d 22πfl \u003d j5.7 ohm. Como resultado, la resistencia del hombro inferior del divisor disminuirá al valor -J35.4 + J5F7 \u003d -J29.7 OH (corresponde al condensador con una capacidad de 177 PF). Al mismo tiempo, a las frecuencias de 7 MHz y por debajo del efecto de las conclusiones es insignificante. De ahí la salida, en el hombro inferior del divisor, se deben usar condensadores imprudentes con conclusiones mínimas (por ejemplo, soporte o aprobación) y la inclusión de múltiples condensadores es paralelo. Las conclusiones del condensador "superior" C1 prácticamente no afectan la situación, ya que XC tiene un condensador superior unas docenas de veces más que las del menor. Es posible obtener un equilibrio uniforme en toda la banda de trabajo de las frecuencias utilizando la solución original, que se discutirá al describir estructuras prácticas. 3.2. La resistencia inductiva del devanado secundario T1 en las frecuencias más bajas del rango de operación (~ 1.8 MHz) puede transmitirse significativamente R1, lo que reducirá la UT y su cambio de fase. 3.3. La resistencia R2 es parte de la cadena de detección. Dado que de acuerdo con el esquema, se shunt C2, en las frecuencias más bajas, el coeficiente de la división puede obtener la frecuencia y la dependencia de la fase. 3.4. En el diagrama. 2 Detectores en VD1 o VD2 En el estado abierto se están derivando con su resistencia a la entrada RBX Bottom Hombro del divisor capacitivo en C2, es decir, RBX actúa de la misma manera que R2. La influencia de RBX es insignificante con (R3 + R2) más de 40 com, que requiere el uso del indicador sensible de la RA1 con una corriente de desviación total de no más de 100 μA y voltaje de RF en VD1 al menos 4 V. 3.5. Los conectores de entrada y salida del medidor KSV generalmente se separan por 30 ... 100 mm. A una frecuencia de 30 MHz, la diferencia en las fases de voltaje en los conectores será α \u003d [(0.03 ... 0,1) / 10] 360 ° - 1 ... 3.5 °. Cómo puede afectar el trabajo, demostrado en la FIG. 3, a y fig. 3, b. La diferencia en los circuitos en estas cifras es que el condensador C1 está conectado a diferentes conectores (T1 en ambos casos se encuentra en la mitad del conductor entre los conectores). En el primer caso, el residuo no compensado puede reducirse si correge la fase UOCT utilizando un pequeño condensador paralelo del SC, y en la segunda inclusión de una pequeña inductancia de LC en forma de un bucle de alambre. Este método se usa a menudo tanto en metros caseros como en "marca", pero no se debe hacer. Para asegurarse de que sea suficiente para girar el dispositivo para que se emita el conector de entrada. Al mismo tiempo, la compensación, que ayudó a girar, se volverá dañina, la UOCT aumentará significativamente. Cuando se trabaja en una línea real con una carga inconsistente, dependiendo de la longitud de la línea, el dispositivo puede ingresar en un lugar de este tipo en la línea, donde la corrección introducida "mejorará" el KSW real o, por el contrario, "empeoró " eso. En cualquier caso, habrá un recuento incorrecto. Recomendación: coloque los conectores lo más cerca uno del otro y use la solución de circuito original a continuación. Para ilustrar cuánto se consideran las causas anteriores, las razones de la precisión del testimonio del medidor KSV, en la FIG. 4 muestra los resultados de la comprobación de dos fabricantes de fábricas. La verificación fue que la carga inconsistente con el KSV \u003d 2.25 calculada se estableció al final de la línea que consiste en una serie de segmentos de cables sucesivamente conectados con ZO \u003d 50 ohmios de longitud cada una por λ / 8. Durante el proceso de medición, la línea de longitud completa se cambió de λ / 8 a 5 / 8λ. Se verificaron dos instrumentos: la marca barata x (curva 2) y uno de los mejores modelos - ave 43 (Curva 3). Curva 1 muestra cws verdaderos. Como dicen, los comentarios son superfluos. En la Fig. 5 muestra un gráfico de error de medición del valor de la D (Directiva) del medidor KSV. Gráficos similares para CBW \u003d 1 / KSV se dan en. Aplicado al diseño de la FIG. 2 Este coeficiente es igual a la relación de voltajes de la RF en los diodos VD1 y VD2 cuando se conecta a la salida del medidor KSV de la carga RN \u003d ZO D \u003d 20LG (2U / UOS). Por lo tanto, cuanto mejor fue posible equilibrar el esquema (menos UTS), mayor D. También puede usar el indicador del indicador de la RA1 - D \u003d 20 x X LG (iPAD / IOTR). Sin embargo, este valor D será menos preciso debido a la no linealidad de los diodos. La gráfica del eje horizontal se pospone por los valores reales de QCV, y en la medida de la vertical, teniendo en cuenta el error dependiendo del valor de D del medidor KSV. La línea de puntos muestra un ejemplo: un verdadero ksv \u003d 2, el dispositivo C d \u003d 20 dB dará una indicación 1.5 o 2.5, y con D \u003d 40 dB, respectivamente, 1.9 o 2.1. Como sigue de los datos de la literatura, el medidor de CSW según el esquema FIG. 2 ha d - 20 dB. Esto significa que sin corrección sustancial, no se puede utilizar para mediciones precisas. La segunda razón más importante para el testimonio incorrecto del medidor KSV se asocia con la no linealidad de las características de los Diodos de detección de Volt-AMPS. Esto conduce a la dependencia del testimonio desde el nivel de la fuente de alimentación, especialmente en la parte inicial de la escala indicadora RA1. En los metros de KSW de marca, a menudo hay dos escalas en el indicador, para pequeños y grandes niveles de potencia. T1 TRANSFORTER ACTURAL es una parte importante del medidor KSW. Sus características principales son las mismas que en un transformador de voltaje más familiar: el número de vueltas del devanado primario N1 y el N2 secundario, el coeficiente de transformación K \u003d N2 / N1, la corriente del devanado secundario I2 \u003d L1 / K. La diferencia es que la corriente a través del devanado primario está determinado por la cadena exterior (en nuestro caso es una corriente en el alimentador) y no depende de la resistencia de carga del devanado secundario R1, por lo que la corriente L2 también es independiente de El valor de resistencia de la resistencia R1. Por ejemplo, si el alimentador ZO \u003d 50 OHMS pasa la potencia P \u003d 100 W, la corriente I1 \u003d √P / ZO \u003d 1.41 A y cuándo a K \u003d 20, la corriente de devanado secundaria será L2 \u003d I1 / K - 0.07 A . El voltaje en las salidas del devanado secundario se determinará por el valor R1: 2ut \u003d L2 x R1 y en R1 \u003d 68 ohmios será 2ut \u003d 4.8 V. La potencia de P \u003d (2UT) 2 / R1 \u003d 0.34 w la resistencia. Preste atención a la peculiaridad del transformador de corriente: cuanto menos se conviertan en el devanado secundario, mayor será el voltaje en sus salidas (en la misma R1). El modo más duro para el transformador actual es el modo de ralentización (R1 \u003d ∞), mientras que el voltaje en su salida aumenta considerablemente, la cura magnética se saturó y se calentó tanto que puede colapsar. En la mayoría de los casos, se usa un turno en el devanado principal. Esta ronda puede tener diferentes formas, como se muestra en la FIG. 6, a y la fig. 6, B (son iguales), pero el devanado en la FIG. 6, B ya es dos giros. Una pregunta separada es el uso de la pantalla conectada a la pantalla en forma de un tubo entre el cable central y el devanado secundario. Por un lado, la pantalla elimina el enlace capacitivo entre los devanados que mejora ligeramente el equilibrio de la señal de diferencia; Por otro lado, la pantalla tiene corrientes de vórtice, también afectando el equilibrio. La práctica ha demostrado que con la pantalla y sin ella puede obtener aproximadamente los mismos resultados. Si aún se utiliza la pantalla, debe realizarse un mínimo, aproximadamente igual al ancho de la aplicación aplicada por el núcleo magnético y conecte con un ancho conductor corto con una carcasa. La pantalla "Terreno" debe hacerse en la línea media equidistante de ambos conectores. Puede usar un tubo de latón con un diámetro de 4 mm de antenas telescópicas. Para los metros de CSW, los tubos magnéticos del anillo de ferrita con tamaños k12x6x4 e incluso k10x6x3 son adecuados para pasar la potencia de hasta 1 kW. La práctica ha demostrado que el número óptimo de giros P2 \u003d 20. En la inductancia del devanado secundario 40 ... 60 μH, la mayor uniformidad de frecuencia (valor permisible es de hasta 200 μg). Es posible usar líneas magnéticas con permeabilidad de 200 a 1000, mientras que es deseable elegir un tamaño estándar que garantice la inductancia óptima del devanado. Puede usar atagas magnéticas y con menos permeabilidad, si aplica tamaños grandes, aumenta el número de giros y / o reduce la resistencia R1. Si se desconoce la permeabilidad de las tuberías magnéticas disponibles, si hay un medidor de inductancia, se puede determinar. Para hacer esto, debe recubrirse con diez giros en un núcleo magnético desconocido (se considera que el giro mide la inducción de la bobina L (μg) y sustituye este valor en la fórmula μ \u003d 2.5 LDSR / S, donde DSR es el diámetro medio de la tubería magnética en cm; S - Sección del núcleo en CM 2 (Ejemplo - K10x6x3 DCP \u003d 0,8 cm y S \u003d 0.2x0.3 \u003d 0.06 cm 2). Si se conoce la tubería magnética μ, la inductancia del devanado de los giros N se puede calcular: L \u003d μN 2 S / 250DCP. La aplicabilidad de las líneas magnéticas al nivel de potencia de 1 kW y más se puede verificar a 100 W en el alimentador. Para hacer esto, es necesario establecer temporalmente una resistencia R1, un valor de 4 veces mayor, respectivamente, el voltaje de UT también aumentará 4 veces, y esto es equivalente a aumentar la potencia de paso en 16 veces. El calentamiento de la tubería magnética se puede verificar la alimentación (la alimentación en la resistencia de tiempo R1 también aumentará 4 veces). En condiciones reales, el poder de la resistencia R1 aumenta en proporción al crecimiento del poder en el alimentador. Cws-metros ut1ma Las dos construcciones del medidor UT1MA KSV, que se discutirán a continuación, tienen prácticamente el mismo esquema, pero una ejecución diferente. En la primera versión (CMA - 01), sensor de alta frecuencia y parte indicadora separada. El sensor tiene conectores coaxiales de entrada y salida y se puede instalar en cualquier lugar de la ruta del alimentador. Está conectado a un indicador de cable de tres hilos de cualquier longitud. En la segunda realización (CMA - 02), ambos nodos se colocan en un caso. El esquema del medidor KSW se muestra en la FIG. 7 Y difiere del diagrama base. 2 La presencia de tres circuitos de corrección. Considera estas diferencias. Además, el equilibrio se realiza mediante un condensador recortado incluido en el hombro inferior del divisor. Simplifica la instalación y le permite aplicar un condensador recortado de tamaño baja de baja potencia. El diseño proporciona la capacidad de medir el poder del incidente y las ondas reflejadas. Para hacer esto, el interruptor SA2 al circuito indicador en lugar de una resistencia de calibración alterna R4 introduce la resistencia de carrera R5 a la que se instala el límite deseado de la alimentación medida. El uso de la corrección óptima y el diseño racional del dispositivo permitió obtener un coeficiente de referencia D dentro de 35 ... 45 dB en la banda de frecuencia de 1,8 ... 30 MHz. Los siguientes detalles se aplican a los medidores de KSW. El devanado secundario del transformador T1 contiene 2 x 10 giros (enrollamiento en 2 cables) con un cable de 0.35 PEV colocado uniformemente en la permeabilidad del anillo K12 x 6 x 4 de Ferrito-B de aproximadamente 400 (inductancia medida de ~ 90 μg). Resistor R1 - 68 OM MLT, preferiblemente sin ranuras de tornillo en el cuerpo de la resistencia. Cuando hay una potencia de paso de menos de 250 W, se basa en establecer una resistencia con una capacidad de dispersión de 1 W, con una potencia de 500 W - 2 W. Con una potencia de 1 kW, la resistencia R1 se puede formar de dos resistencias paralelas con resistencia 130 ohmios y una capacidad de 2 w cada uno. Sin embargo, si el COP es un medidor, está diseñado para un alto nivel de potencia, tiene sentido aumentar el doble del número de giros del devanado secundario T1 (hasta 2 x 20 giros). Esto permitirá que 4 veces reduzca la disipación de potencia requerida de la resistencia R1 (mientras que el condensador C2 debe tener el doble de gran capacidad). La capacidad de cada uno de los condensadores con G y C1 puede estar dentro de 2.4 ... 3 PF (CT, CTC, CD a voltaje de operación 500 V con P ≥ 1 kW y 200 ... 250 V con menor potencia). Capacitores C2 - En cualquier voltaje (KTK u otro paralelo infinitario, uno o 2 - 3 paralelo), el condensador C3 es un recorte de tamaño pequeño con límites de una capacidad de 3 ... 20 PF (PDA - M, CT - 4). El requerido Capacidad C2 Capacitor depende de la magnitud total de la punta de la punta del divisor correspondiente, en el que además de los condensadores con "+ C1", también C0 ~ 1 PF capacidad entre el devanado secundario del transformador T1 y el conductor central . El tanque total del hombro inferior - C2 más C3 en R1 \u003d 68 ohmios debe ser aproximadamente 30 veces más que el tanque de la parte superior. Diodos VD1 y VD2 - D311, C4, C5 y C6 con capacitores 0.0033 ... 0.01 μF ( km u otra alta frecuencia), indicador RA1 - M2003 con una corriente total de desviación 100 μA, una resistencia variable R4 - 150 KV SP - 4 - 2 m, R4 - 150 Resistor de COMER. R3 Resistor tiene Resistencia 10 com: protege el indicador de la posible sobrecarga. La magnitud de la inductancia correctiva L1 se puede determinar así. Al equilibrar el dispositivo (sin L1), es necesario tener en cuenta la posición del rotor del rotor del condensador C3 a 14 y 29 MHz, luego bajarlo y medir el contenedor en ambas posiciones marcadas. Supongamos que, para la frecuencia superior, el contenedor era inferior a 5 PF, y el tanque total del hombro inferior del divisor es de aproximadamente 130 PF, es decir, la diferencia es de 5/130 o aproximadamente el 4%. Por lo tanto, para la alineación de la frecuencia, es necesario a una frecuencia de 29 MHz para reducir la resistencia del hombro superior también por ~ 4%. Por ejemplo, cuando C1 + C0 \u003d 5 PF resistencia a la capacitancia xc \u003d 1 / 2πfs - J1100 ohm, respectivamente, XC - J44 Ohm y L1 \u003d XL1 / 2πF \u003d \u003d 0.24mkhn. En los dispositivos del autor, la bobina L1 tenía 8 ... 9 turnos con un alambre de Pelsho 0.29. El diámetro interno de la bobina es de 5 mm, el devanado es denso, seguido de impregnación de pegamento BF - 2. El número final de giros se especifica después de su instalación en su lugar. Inicialmente, se está equilibrando a una frecuencia de 14 MHz, luego la frecuencia es de 29 MHz y se seleccionan el número de giros de la bobina L1, en la que el diagrama se equilibre en ambas frecuencias en la misma posición del accidente cerebrovascular C3. Después de lograr un buen equilibrio en las frecuencias medias y superiores, la frecuencia es de 1,8 MHz, la resistencia de resistencia variable 15 ... 20 kΩ se inserta temporalmente en la resistencia R2. El valor de resistencia de la resistencia R2 depende de la inductancia del devanado secundario T1 y se encuentra a 5 ... 20 kΩ para su inductancia 40 ... 200 μh (valores de gran resistencia para una mayor inductancia). En las condiciones de radio amplias, la mayoría de las veces en el indicador XV-METER usan un microamémetro con una escala lineal y la cuenta regresiva se realiza de acuerdo con el QCV \u003d (iPAD + IOT) / (iPad -iotr), donde estoy en Microamers, el Lecturas indicadoras en los modos "Incidente" y "reflejados", respectivamente. No tiene en cuenta el error debido a la no linealidad de la porción inicial de las baterías de los diodos. Comprobación de las cargas de diferentes valores a una frecuencia de 7 MHz mostró que a una potencia de aproximadamente 100 W indicadores del indicador estaban en promedio por división (1 μA) menos valores reales, a 25 W - menos de 2.5 ... 3 μA, y a 10 W - en 4 μA. De ahí la recomendación simple: para una variante de 100 vatios, para mover la posición de flecha inicial (cero) de antemano a una división hacia arriba, y cuando se usa 10 w (por ejemplo, al configurar una antena), agregue el "reflejado" 4 μA a muestra. Ejemplo: cuenta regresiva "Caída / reflejada" 100/16 MCA, y el KSV correcto (100 + 20) / (100 - 20) \u003d 1.5. Con una potencia significativa, 500 W y más, en la corrección especificada, no hay necesidad. Cabe señalar que todos los tipos de metros de KSW amateur (en un transformador de corriente, puente, en ejes direccionales) dan el coeficiente de reflexión R, y luego se calcula el valor KCV. Mientras tanto, es R es el indicador principal del grado de coordinación, y el KSV es un indicador del derivado. La confirmación de dicho puede ser el hecho de que en las telecomunicaciones, el grado de armonización se caracteriza por la atenuación de las inconsistencias (la misma R, solo en decibeles). En los dispositivos corporativos costosos, también se proporciona la RM llamada la pérdida de devolución. ¿Qué pasará si los detectores apliquen diodos de silicona? Si un diodo Geron tiene una tensión de corte a temperatura ambiente, en la cual la corriente a través de un diodo es de solo 0.2 ... 0.3 μA, es aproximadamente 0.045 V, entonces el silicio ya 0.3 V. es, por lo tanto, mantener la precisión de conteo Durante la transición a los diodos de silicona, es necesario aumentar la UC y las voltajes de UT a más de 6 veces (!). En el experimento, al reemplazar los diodos D311 en KD522, en P \u003d 100 W, la carga Zn \u003d 75 ohmios y el mismo UC y UT, los números resultaron: hasta que se reemplazaron - 100/19 y CWS \u003d 1.48, después del reemplazo - 100 / 12 y calculado KSV \u003d 1.27. La aplicación del esquema de duplicación en los diodos KD522 dio un resultado aún peor: 100/11 y el CWS calculado \u003d 1.25. La carcasa del sensor en una realización separada se puede hacer de cobre, aluminio o pavimentados a partir de las placas de la fibra de vidrio de doble cara con un espesor de 1,5 ... 2 mm. Un boceto de tal diseño se muestra en la FIG. 8, a. La vivienda consta de dos compartimentos, en un amigo opuesto, los conectores RF están ubicados (CP - 50 o SO - 239 con bridas con dimensiones de 25x25 mm), puente del cable con un diámetro de 1,4 mm en aislamiento de polietileno con un diámetro de 4.8 mm (desde el cable RK50 - 4), transformador de corriente T1, condensadores del divisor de capacitación y la bobina de compensación L1, en las otras resistencias R1, R2, diodos, condensadores de ajuste y bloqueo y un conector LC de tamaño pequeño. Conclusiones T1 Longitud mínima. El punto de conexión C1 "y C1" con la bobina L1 "cuelga en el aire", y el punto de conexión C4 y C5 de la salida central del conector XZ se conecta a la carcasa del instrumento. Las particiones 2, 3 y 5 tienen las mismas dimensiones. No hay agujeros en la partición 2, y en la partición 5, el orificio se fabrica bajo un conector LC específico a través del cual se conectará la unidad indicadora. En el jersey medio 3 (Fig. 8, B) alrededor de los tres orificios en ambos lados, se selecciona la lámina, y se instalan tres conductores de pasaje en los orificios (por ejemplo, los tornillos de latón M2 y MZ). Los bocetos de las paredes laterales 1 y 4 se muestran en la FIG. 8, c. Las líneas de puntos muestran la ubicación de la conexión antes de la soldadura, que es para mayor resistencia y asegurarse de que el contacto eléctrico se realice en ambos lados. Para configurar y verificar el medidor KSV, se requiere una resistencia de carga ejemplar 50 ohms (equivalente de antena) con una capacidad de 50 ... 100 W. Una de las posibles estructuras de municiones se muestra en la FIG. 11. Utiliza la resistencia común de su resistencia 51 ohmios y la capacidad de dispersión de 60 W (rectángulo con dimensiones de 45 x 25 x 180 mm). Dentro de la carcasa de cerámica de la resistencia es un canal cilíndrico largo lleno de una sustancia resistiva. La resistencia debe estar estrechamente presionada hasta la parte inferior de la carcasa de aluminio. Esto mejora la eliminación de calor y crea una capacidad distribuida que mejora la extensión. Usando resistencias adicionales con una capacidad de dispersión de 2 W, la resistencia de carga de entrada se establece en el rango de 49.9 ... 50,1 ohm. Con un pequeño condensador de corrección en la entrada (~ 10 PF), es posible sobre la base de esta resistencia obtener una carga con los CWS, no peor que 1.05 en la banda de frecuencia de hasta 30 MHz. Se obtienen excelentes cargas de resistencias especiales de tamaño pequeño P1 - 3 con una calificación de 49,9 ohmios, soportan una potencia significativa cuando se utiliza un radiador externo. Se llevaron a cabo pruebas comparativas de los metros de KSW de diferentes empresas y dispositivos descritos en este artículo. El cheque fue que el transmisor con una potencia de salida de aproximadamente 100 W a través de la prueba 50-OHM XV, el medidor se conectó a la carga inconsistente de 75 ohmios (una antena equivalente a la potencia de la fabricación de 100 W) y dos dimensiones fueron realizado. Uno: cuando conecte un cable corto de RK50, una longitud de 10 cm, la otra: a través del cable RK50 con una longitud de ~ 0.25λ. Cuanto más pequeño sea la dispersión de las lecturas, más caro el dispositivo. A una frecuencia de 29 MHz, se obtuvieron los siguientes valores de KSV: Con una carga de 50 ohmios en cualquier longitud de los cables, todos los dispositivos son "amigables" mostrados KSV<
1,1. Se encontró que la razón de la dispersión más grande del testimonio RSM - 600 para descubrir cuándo se estudió. En este dispositivo, un divisor no capacitivo se usa como un sensor de voltaje, pero un transformador de estrés con un coeficiente de transformación fija. Esto elimina los "problemas" del divisor capacitivo, pero reduce la confiabilidad del dispositivo al medir la alta capacidad (la potencia de límite del RSM - 600 es solo 200/400 W). No hay un elemento aleatorio en su esquema, por lo tanto, la resistencia de carga del transformador de corriente debe ser alta precisión (al menos 50 ± 0,5 ohmios), y se utilizó la resistencia de resistencia 47.4 ohms. Después de que se reemplace con una resistencia de 49.9 ohmios, los resultados de la medición fueron significativamente mejores: 1.48 / 1.58. Es posible, con la misma razón, se asocia una gran variación del testimonio de los dispositivos SX - 100 y KW - 220. Medición con una carga inconsistente utilizando un cable adicional de 50 onda de onda 50 - OHM, una forma confiable de verificar la calidad del medidor KSW. NOTA TRES PUNTOS: Literatura
Coeficiente de onda de pie (KSWN, VSWR) En el mundo moderno, el equipo electrónico se desarrolla con pasos de siete millas. Cada día aparece algo nuevo, y estas no solo son pequeñas mejoras en los modelos existentes, sino también los resultados del uso de tecnologías innovadoras que le permiten mejorar las características. No se queda detrás de la tecnología electrónica y la industria de fabricación de instrumentos, después de todo, para desarrollar y liberar nuevos dispositivos al mercado, deben probarse cuidadosamente, tanto en la fase de diseño como en la fase de desarrollo como en la etapa de producción. Aparecen un nuevo equipo de medición y nuevos métodos de medición, y, por lo tanto, nuevos términos y conceptos. Para aquellos que a menudo se enfrentan a abreviaturas incomprensibles, abreviaturas y términos y les gustaría comprender sus significados más profundos, y esta rúbrica está destinada. El coeficiente de voltaje de onda de pie es la proporción de la línea de amplitud de voltaje más grande a la más pequeña. El coeficiente de onda de pie para el voltaje se calcula por la fórmula: , En el caso ideal, KSVN \u003d 1, esto significa que la onda reflejada está ausente. Cuando la onda reflejada aparece en la dependencia directa del grado de desajuste del camino y la carga. Los valores permisibles del KSWN a la frecuencia de operación o en la banda de frecuencia para diferentes dispositivos están regulados en especificaciones técnicas y GOST. Normalmente, los valores aceptables del coeficiente están en el rango de 1.1 a 2.0. Mida el KSWN, por ejemplo, utilizando los dos acopladores direccionales incluidos en la ruta en la dirección opuesta. En la tecnología espacial, el KSWN se mide por los sensores CWS integrados en las rutas de la guía de onda. Los analizadores de cadenas modernos también tienen sensores KSVN incorporados. Al realizar mediciones del KSWN, es necesario tener en cuenta que la atenuación de la señal en el cable conduce a errores de medición. Esto se explica por el hecho de que tanto las ondas caídas como las reflejadas sienten la atenuación. En tales casos, KSVH se calcula de la siguiente manera: donde k es el coeficiente de atenuación de la onda reflejada, que se calcula de la siguiente manera: k \u003d 2bl,
Una vez instalado la antena, debe configurarse a un mínimo del valor KSV en el centro de la parte de frecuencia de operación o si se supone que funciona solo en una frecuencia, de acuerdo con el valor mínimo del KSV a esta frecuencia. Tabla 1. Pérdida de potencia con diferentes valores de QCV Figura 1. Diagrama de conexión del medidor KSV Considere un ejemplo de una configuración de antena en la frecuencia de malla promedio C (Frecuencia 27,205 MHz) cambiando la longitud del PIN. Primero, debe medir el valor de KSV en 1 canal de la malla de S.. Luego, en el último (40) canal CS, si el valor KSV es mayor que 3 en ambos casos, significa que una antena es incorrecta, no está diseñada para funcionar. En este rango o tiene fallas. Si el KSV, medido en 1 canal, es mayor que el valor CWV en 40 canales, entonces la longitud del PIN debe acortarse, si está al contrario, el PIN debe alargarse (extenderse desde el soporte). Llegamos para 20 canales de la cuadrícula C, mida el CWS, recuerde su valor. Desatornillamos los tornillos que bloquean el pasador, muévalo por 7-10 mm en el lado deseado, apriete los tornillos que vuelva a verificar el CWW. Si el PIN se inserta en el límite, y el KSW sigue siendo alto, tendrá que acortar físicamente el PIN. Si el PIN se presenta hacia adelante al máximo, entonces tendrá que aumentar la longitud de la coincidencia de la bobina. Instale el pasador en el medio del soporte. Morderamos 5-7 mm, midiendo el CWS, volvemos a morder. Al mismo tiempo, sigues el valor del CWS disminuido. Tan pronto como alcance un mínimo y comienza a aumentar, deje de burlarse del pasador y luego ajustar su longitud cambiando la posición en la antena, por lo que encontramos el mínimo del CWS. Tenga en cuenta que la antena debe configurarse solo en el lugar de su instalación final. Esto significa que, transferido a la antena a otro lugar, deberá configurarse nuevamente. Si recibió el CWS de aproximadamente 1.1-1.3, este es un excelente resultado. Si recibe el orden de aproximadamente 1,3-1.7, también es bueno y nada de qué preocuparse. Si KSV es de 1.8 a 2, debe prestar atención a las pérdidas en los conectores RF (corte incorrecto del cable, la conversión deficiente de la vena central, etc.) para la antena, tal nivel de coincidencia significará que tiene problemas con La coordinación, y ella necesita personalización. KSV 2,1 - 5 significa un mal funcionamiento transparente en una antena o su instalación incorrecta. KSV más de 5 significa romper el cable central o en la antena. De otra fuente La longitud del cable de 50 ohmios en la media onda, el modo de "repetidor de la media onda" (es cierto para cables con aislamiento de polietileno sólido del núcleo central) Número de medio pies La frecuencia media MHz Longitud del corte del cable 
Coeficiente de onda de pie (KSWN, VSWR)
Donde U 1 y U 2 son las amplitudes del incidente y las ondas reflejadas, respectivamente.
,
Aquí en - atenuación específica, DB / M;
L - longitud del cable, m;
Y el multiplicador 2 tiene en cuenta el hecho de que la señal está atenuando al transmitir desde la fuente de la señal de microondas hasta la antena y en el camino de regreso.
¿Qué es KSV? KSV: el coeficiente de onda permanente es una medida de coordinación de la ruta del alimentador de antena. Muestra el porcentaje de pérdida de potencia en la antena. La pérdida de energía con diferentes valores CWV se muestra en la Tabla 1.
¡¡¡ATENCIÓN!!! ¡Praop debería permitir su potencia de salida! Es decir, si el dispositivo está diseñado para la potencia máxima de 10W, y para suministrar 100W a la entrada, el resultado será bastante obvio en forma de humo y con bastante toque el sentido del olfato. El interruptor debe colocarse en la posición FWD (inclusión directa). Encendiendo la transmisión, debe configurar el puntero al final de la escala. Esto hace calibración de las lecturas de instrumentos. Calibrar el dispositivo es necesario cada vez que cambie la frecuencia de operación. A continuación, cuando se cambia (cuando se transmite), el dispositivo está en la posición REF, encienda la transmisión y lea el valor del KSV en la escala del instrumento.
Grid "C" Catch "D" Grid "C" & "D"
27.5
1 3.639m 3.580m 3.611m
2 7.278m 7.160m 7.222m
3 10.917m 10.739m 10.833m
4 14.560m 14.319m 14.444m
5 18.195m 17.899m 18.055m
Coeficiente de onda de pie
Coeficiente de onda de pie - la proporción del mayor valor de la amplitud del campo eléctrico o magnético de la onda permanente en la línea de transmisión a la más pequeña.
Caracteriza el grado de coordinación de la antena y el alimentador (también hable sobre la coordinación de la salida del transmisor y el alimentador) y es un valor dependiente de la frecuencia. El valor inverso de KSW se llama CBW, el coeficiente de la onda de funcionamiento. Los valores del KSV y el KSVN deben distinguirse (coeficiente de voltaje de onda permanente): la primera se calcula por el poder, la amplitud de segundo voltaje y en la práctica se usa con más frecuencia; En general, estos conceptos son equivalentes.
El coeficiente de onda de pie para el voltaje se calcula por la fórmula:
Dónde U 1. y U 2. - Ampliadas de ondas cayendo y reflejadas, respectivamente.
Puede establecer una conexión entre KCBH y el coeficiente de reflexión G:
Además, el valor del coeficiente de la onda permanente se puede obtener de expresiones para los parámetros S (ver más abajo).
En el caso ideal, KSVN \u003d 1, esto significa que la onda reflejada está ausente. Cuando la onda reflejada, KSW aumenta en la regulación directa en el grado de desacuerdo del camino y la carga. Los valores permisibles del KSWN a la frecuencia de operación o en la banda de frecuencia para diferentes dispositivos están regulados en especificaciones técnicas y GOST. Normalmente, los valores aceptables del coeficiente están en el rango de 1.1 a 2.0.
El valor del CWV depende de muchos factores, por ejemplo:
- Resistencia a las olas del cable de microondas y fuente de microondas.
- Heterogeneidad, espigas en cables o guías de onda.
- Calidad de corte de cable en conectores de microondas (conectores)
- La presencia de conectores de transición.
- Resistencia a la antena en el punto de conexión de cable
- La calidad de la fabricación y la configuración de la fuente de la señal y el consumidor (antena, etc.)
Mida el KSWN, por ejemplo, utilizando los dos acopladores direccionales incluidos en la ruta en la dirección opuesta. En la tecnología espacial, el KSWN se mide por los sensores CWS integrados en las rutas de la guía de onda. Los analizadores de cadenas modernos también tienen sensores KSVN incorporados.
Al realizar mediciones del KSWN, es necesario tener en cuenta que la atenuación de la señal en el cable conduce a errores de medición. Esto se explica por el hecho de que tanto las ondas caídas como las reflejadas sienten la atenuación. En tales casos, KSWN se calcula de la siguiente manera:
Dónde A - El coeficiente de atenuación de la onda reflejada, que se calcula de la siguiente manera :,
aquí EN - Atenuación específica, DB / M;
L. - Longitud del cable, m;
Y el multiplicador 2 tiene en cuenta el hecho de que la señal está atenuando al transmitir desde la fuente de la señal de microondas hasta la antena y en el camino de regreso. Entonces, cuando se utiliza el cable PK50-7-15, la atenuación específica en las frecuencias SI-BI (aproximadamente 27 MHz) es de 0.04 dB / m, luego, a una longitud del cable de 40 m, la señal reflejada se aprietará 0.04 2 40 \u003d 3.2 db. Esto conducirá al hecho de que con el valor real de KSVN, igual a 2.00, el dispositivo mostrará solo 1.38; Con un valor real del dispositivo 3.00 se mostrará aproximadamente 2.08.
El valor malo (alto) de la carga (h) de la carga conduce no solo al deterioro de la eficiencia debido a la reducción de la potencia útil recibida en la carga. Otras consecuencias son posibles:
- El fallo de un amplificador o transistor potente, ya que en su salida (colector) se resume (en el peor de los casos), la tensión de salida y la onda reflejada, que pueden exceder el voltaje de transición semiconductora máxima permitido.
- El deterioro de la desigualdad de la respuesta de la frecuencia.
- La excitación de las cascadas de apareamiento.
Las válvulas protectoras o los circuladores se pueden usar para eliminarlo. Pero con un trabajo continuo en una mala carga, pueden fallar. Los atenuadores coincidentes se pueden utilizar para líneas de transmisión de baja potencia.
Comunicación de KSVN con los parámetros S del cuádruple.
El coeficiente de la onda permanente puede asociarse inequívocamente con los parámetros de la transferencia de cuatro solubulares (parámetros S):
¿Dónde está el complejo coeficiente de reflexión de la señal de la entrada de la ruta medida;
Análogos de KSV en publicaciones extranjeras.
- VSWR - Análogo completo de KSVN
- SWR - Análogo completo de KSV
Notas
Fundación Wikimedia. 2010.
En la línea con el CWS\u003e 1, la presencia de la potencia reflejada no conduce a la pérdida de la potencia transmitida, aunque se observan algunas pérdidas debido a la atenuación final en la línea en la línea del alimentador sin pérdida sin pérdida de potencia debido a la reflexión independientemente del valor de QCV. En todas las bandas de KB con un cable que tienen bajas pérdidas, las pérdidas en la línea incidental suelen ser insignificantes, pero puede ser esencial para el VHF, y el microondas incluso extremadamente grande. La atenuación en el cable depende principalmente de las características del cable en sí y su longitud. Al trabajar en el KB, el cable debe ser muy largo o muy malo para que las pérdidas en el cable se hayan vuelto muy significativas.
El poder reflejado no se vuelve al transmisor y no lo daña. El daño, a veces atribuido a alta CWS, generalmente causa la cascada de salida del transmisor a la carga incidental. El transmisor no "ve" el KSW, él "ve" solo la impedancia de la carga, que depende del CWC. Esto significa que la impedancia de carga se puede hacer precisamente correspondientes a lo deseado (por ejemplo, utilizando un sintonizador de antena), sin preocuparse por el CWW en el alimentador.
Los esfuerzos gastados en la reducción de KSV por debajo de 2: 1 en cualquier línea coaxial generalmente se presentan en el punto de vista de un aumento de la eficiencia de la radiación de la antena, pero son adecuados si el circuito de protección del transmisor se activa, por ejemplo, en CWS\u003e 1.5.
Alto CWW no significa necesariamente que la antena funcione mal - La efectividad de la radiación de la antena se determina mediante la relación de su resistencia a la radiación a la resistencia general de las entradas.
El CWS bajo no es necesariamente evidencia de que el sistema de antena sea bueno. Por el contrario, el bajo CWW en una banda de frecuencia ancha es una razón para la sospecha de que, por ejemplo, en la antena dipolo o vertical, la resistencia de la pérdida debido a las conexiones y los contactos deficientes, un sistema de puesta a tierra ineficiente, la pérdida de cable, la humedad en la humedad en línea, etc. Por lo tanto, el equivalente de carga proporciona en la línea KSV \u003d 1.0, pero no se irradia en absoluto, y la antena vertical corta con una resistencia a la radiación de 0,1 ohmios y la pérdida de resistencia de 49.9 ohmios irradia solo el 0,2% de la potencia entrante, mientras que Asegurando KSV 1.0 en el alimentador.
Para lograr la máxima corriente de RF y el sistema de antena no necesariamente tiene una longitud resonante. Y no requiere un alimentador de cierta longitud. El desajuste esencial entre la línea eléctrica y el emisor no evitan la absorción de todo el poder entrante por parte del emisor. Cuando se utiliza la coincidencia apropiada (por ejemplo, un sintonizador de antena) para compensar la reactividad del emisor no resonante en el sitio de la conexión de la línea de alimentación de la longitud aleatoria, la antena del sistema es consistente, y de hecho, toda la potencia de salida puede ser efectiva Efectivamente las emisiones.
El CWS en la línea del alimentador no afecta la configuración del sintonizador de antena instalado cerca del transmisor. El bajo CWW en la línea logrado con la ayuda del sintonizador suele ser evidencia de que durante el proceso de configuración del sintonizador hubo un desajuste entre el transmisor y la entrada del sintonizador de la antena, y el transmisor funciona en la carga inconsistente.
Contrariamente a las ideas mutuas, con un buen sintonizador de antena simétrico (balanceado) y una línea de alimentación abierta de dos cables, la radiación alimentada en el centro del dipolo con una longitud de 80 m, que opera en el rango de 3,5 MHz, no mucho más eficientemente la radiación de la misma antena con una longitud de 48 m, que opera en el mismo rango y con la misma potencia del transmisor. La eficiencia de la radiación de un dipolo configurada con la resonancia a una frecuencia, por ejemplo, 3750 kHz, casi igual a la frecuencia de 3500 o 4000 kHz cuando se utiliza cualquier alimentador de longitud razonable; Aunque se puede esperar que el CWW en los bordes del rango pueda alcanzar los 5 y que el cable coaxial funcionará en realidad como una línea personalizada. En este caso, por supuesto, será necesario utilizar el dispositivo de coordinación adecuado (por ejemplo, un sintonizador de antena) entre el transmisor y el alimentador. Si el alimentador coaxial de cualquier sistema de antena requiere una determinada longitud, la misma impedancia de entrada se puede obtener con un cable de cualquier longitud utilizando una cadena de coordinación simple adecuada de los inductores y contenedores.
Alto CWW en un alimentador coaxial causado por un desajuste significativo de la resistencia característica de la línea y la resistencia de entrada de la antena, por sí mismo, no causa la aparición de la corriente de HF en la superficie exterior de la trenza del cable y la emisión de la línea del alimentador. En los rangos de ondas cortas, el alto KSV en cualquier línea abierta que opera con un QCV alto no causará una corriente de antena sobre la línea, ni conducirá a la radiación de la línea siempre que las corrientes en la línea están equilibradas y la distancia entre Los conductores de la línea no son suficientes en comparación con la longitud de onda (esto es cierta y al VHF, sujeto a la ausencia de curvas afiladas de la línea). La corriente en la superficie exterior de la trenza del alimentador y la radiación del alimentador está prácticamente ausente si la antena está equilibrada en relación con la Tierra y el alimentador (por ejemplo, cuando se usa una antena horizontal, el alimentador debe estar ubicado verticalmente); En tales casos, no necesita usar dispositivos simétricos (balaustres) entre la antena y el alimentador.
KSV-metros instalados en el sitio entre la antena y el alimentador no proporcionan una medición más precisa del CWS. El CWW en el alimentador no se puede ajustar cambiando la longitud de la línea. Si el testimonio del medidor KSV se distingue significativamente al moverse a lo largo de la línea, esto puede indicar el efecto del alimentador de la antena causado por una corriente de corriente en el lado exterior de la trenza del cable coaxial, y / o en el diseño deficiente del medidor KSW, Pero no que el CWW cambie a lo largo de las líneas.
Cualquier reactividad agregada a la carga resonante existente (que tiene solo resistencia activa) para reducir la CWS en la línea, solo causará un aumento en la reflexión. El CWW más bajo en el alimentador se observa en la frecuencia resonante del elemento de radiación y no depende completamente de la longitud del alimentador.
La eficiencia de la radiación de dipolos de varios tipos (desde un alambre delgado, un dipolo de bucle, un dipolo "grueso", una trampa o dipolo coaxial) es casi el mismo, siempre que cada uno de ellos tenga pérdidas olídicas menores y está impulsado por el mismo poder. Sin embargo, los dipolos "gruesos" y en bucle tienen un carril de frecuencia más amplio en comparación con una antena de un cable delgado.
Si la impedancia de entrada de la antena difiere de la resistencia característica de la línea del alimentador, la resistencia de la carga del transmisor puede ser muy diferente de la resistencia de la línea característica (si la longitud eléctrica de la línea no es múltiple L / 2), y de la resistencia en el Sitio de conexión a la antena. En este caso, la impedancia de la carga del transmisor depende de la longitud del alimentador, que actúa como un transformador de resistencia. En tales casos, si no se establece una cadena de coincidencia adecuada entre el transmisor y la línea de transferencia, la impedancia de carga puede ser compleja (es decir, tener componentes activos y reactivos), y con él, el transmisor de salida no puede hacer frente a él. En este caso, el cambio en la longitud de la línea de transmisión a veces es posible garantizar la negociación de la carga con el transmisor, esta es exactamente esta circunstancia, en lugar de cualquier pérdida asociada con la CWW, condujo a muchas ideas incorrectas sobre el trabajo de Líneas de alimentación.
Cualquier alimento de longitud desmontado en el centro de la antena con cualquier tipo de alimentador de baja pérdida proporcionará una radiación bastante efectiva de energía electromagnética. Al mismo tiempo, como regla general, se requiere un buen sintonizador de antena si el transmisor está diseñado para funcionar con una carga de bajo voltaje (por ejemplo, 50 ohmios). Esto explica el hecho de que muchos años de alimentación en el centro del dipolo sigue siendo una popular antena de múltiples bandas.
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