Az adagoló koordinációjának mérésére szolgáló eszköz az antennával (CSW-Meter) az amatőr rádióállomás elengedhetetlen része. Mennyire megbízható információ az antenna farm állapotáról ad egy ilyen eszközt? A gyakorlat azt mutatja, hogy nem minden gyárgyártás A CSW mérők magas mérési pontosságot biztosítanak. Még nagyobb mértékben ez igaz, ha házi struktúrákról van szó. Az olvasóknak felajánlott olvasókban a cikk a CSW mérőt tárgyalja az aktuális transzformátorral. Az ilyen típusú eszközök széleskörűek voltak mind a szakemberekből, mind a rádiós amatőrökből. A cikk bemutatja munkájának elméletét, és elemezte a mérések pontosságát érintő tényezőket. A KSW mérők két egyszerű gyakorlati formatervezésének leírását fejezi ki, amelyek jellemzői kielégítik a legigényesebb rádiós amatőreket.

Egy kis elmélet

Ha az adóegységhez csatlakoztatott homogén összekötő vonal (adagoló) a ZO hullámrezisztenciával van ellátva a Zn ≠ ZO ellenállásához, akkor mind az incidens, mind a visszavert hullám. A reflexiós együttható G (reflexió) általában meghatározható, mint az amplitúdó aránya a hullámterhelésből az incidens amplitúdójához. A jelenlegi R visszaverődési együtthatók, valamint a VTU-k egyenértékűek a visszavert és az incident hullámok megfelelő értékeinek arányával. A visszavert áram fázisa (az esedékességgel szemben) függ a zn és a zo közötti kapcsolattól. Ha Zn\u003e Zo, akkor a visszavert áram leszellenes esemény, és ha Zn

Az R visszaverődő koefficiens értékét a képlet határozza meg

ahol RN és XN -, a terhelési ellenállás aktív és reaktív komponensei az xn \u003d 0 képlet tisztán aktív terheléssel, amelyet az R \u003d (RN-ZO) / (RN + zO) egyszerűsítenek. Például, ha 50 ohm hullámállóságú kábel van betöltve 75 ohm ellenállásállóságával, akkor a reflexiós koefficiens R \u003d (75-50) / (75 + 50) \u003d 0,2.

Ábrán. Az 1, és a feszültségeloszlás ul és az aktuális IL a vonal mentén történik (a sorban lévő veszteségek nem kerülnek figyelembe). Az aktuális ordinát tengely mentén található skála a ZO-val többre kerül, ugyanakkor mindkét grafikon ugyanolyan függőleges méretű lesz. Pontozott vonal - feszültségű grafika UH és az aktuális IO az esetben, ha rn \u003d zo. Például egy λ vonal egy részét veszik. Nagyobb hosszban a kép 0,5 számon megismétlődik. A vonal ezen pontjainál, ahol a csökkenő és visszavert fázisok egybeesnek, a feszültség maximálisan és egyenlő a max - \u003d használt (1 + r) \u003d használt (1 + 0,2) \u003d 1,2U, és azok között, ahol A fázisok ellentétesek - minimális és egyenlő UL min \u003d használt (1 - 0,2) \u003d \u003d 0,8UL. A CWP \u003d ur max / / ul min \u003d 1l2ulo / 0i8u \u003d 1i5 definíciójával.

A KSV és R kiszámítása a következőképpen írható: KSV \u003d (1 + R) / (1-R) \u200b\u200bés R \u003d \u003d (KSV-1) / (KSV + 1). Fontos pontot jegyezzünk fel - a maximális és minimális feszültségek összege ul max + ul min \u003d használt (1 + R) + (1 - R) \u003d 2uno, és különbségük ul max - ul min \u003d 2ulo. A kapott értékek használatával kiszámítható az RPAD \u003d UH2 / ZO incidens hulláma és a visszavert hullám POTR \u003d \u003d (RUO) 2 / zo teljesítményének kiszámításához. A mi esetünkben (a KSV \u003d 1,5 és r \u003d 0,2) a visszavert hullám teljesítménye csak az incidens erejének 4% -a lesz.

A CWW meghatározása a feszültségeloszlás mérésére a vonal helyén az értékek keresésében az UL Max és az Ul Min értékek széles körben használták a múltban

nem csak a nyílt légitársaságok, hanem koaxiális adagolók (főként VHF) is. Ehhez az adagoló mérési szakaszát használtuk, hosszú hosszirányú nyílással, amelynek mentén egy kosárat áthelyeztük a behelyezett szondára - az RF voltmérő fejét.

A CWC-t úgy határozhatjuk meg, hogy az aktuális I áramot az egyik vezetékhuzalban kisebb, mint 0,5λ. A maximális és minimális értékek meghatározása, a CWS \u003d IMAX / IMIN kiszámítása. Az áram méréséhez a jelenlegi feszültségű átalakítót az áram transzformátor (TT) formájában alkalmazzuk terhelés ellenállással, amelynek feszültsége arányos és az aktuális áram szimulálása. Megjegyezzük, hogy egy érdekes tény - bizonyos paraméterek TT a kimeneten, lehetséges, hogy a feszültségnek megegyező feszültséget (a vezetékek között), azaz UTL \u003d Ilzo.

Ábrán. Az 1., a B-ek együttesen a vonal mentén változó változás ütemezése és az UTL változásának grafikonja. A grafikonok ugyanolyan amplitúdójával és alakjával rendelkeznek, de 0,25x-rel egy másikhoz kapcsolódnak. Ezeknek a görbéknek az elemzése azt mutatja, hogy m (vagy CW-k) meghatározható az ur és az UTL értékeinek egyidejű mérésével bárhol. Mindkét görbe maximuma és minimuma (1. és 2. pont), ez nyilvánvaló: ezen értékek aránya UR / UTL (vagy UTL / UR) egyenlő a CWP-vel, az összeg 2 eo, És a különbség 2Rulo. A köztes pontokon az UR és UTL fázisban tolódnak, és már vektorokként kell hozzáadni őket, de a fenti arányok megmaradnak, hiszen a visszavert feszültség hullám mindig fordítottan a fázisban a visszavert áram hullám, és a RULO \u003d Rutlo.

Ezért egy voltmérő, a kalibrált áramfeszültségű átalakító és egy levonási séma, amely meghatározza a vonal paramétereit R vagy CWS, valamint az rpad és a rotr, amikor bármikor bekapcsol.

Az ilyen jellegű eszközökről szóló első információ az 1943-ban, és reprodukálódik. Az első ismert szerző gyakorlati eszközeit írta le. Az alapul szolgáló rendszer lehetősége az 1. ábrán látható. 2. A készülék tartalmazza:

• a feszültségérzékelő a C1 és C2 kapacitív osztó a kimeneti feszültség UC, sokkal kisebb, mint a feszültség a vonalvonalon. A P \u003d UC / UL arányt a kommunikációs együtthatónak nevezik;
• a T1 áramváltó egy karbonilgyűrű mágneses áramkörön. Elsődleges tekercselése egy kör alakú volt a gyűrű középpontjában áthaladó vezető, a másodlagos - N fordulatok, a terhelés a másodlagos tekercselés R1, kimeneti feszültség - 2UT. A másodlagos tekercselés két külön tekercselésből állítható, mindegyiknek és a terhelés ellenállásának feszültségével, de kényelmesen kényelmesebb ahhoz, hogy egy tekercset a középső érintéssel végezzük;
• a VD1 és VD2 diódák detektorai, SA1 kapcsoló és egy voltmérő az RA1 mikroamméterén további ellenállásokkal.

A T1 transzformátor másodlagos tekercselése oly módon, hogy az adó bal oldali csatlakoztatása a csatlakozó áramkörének megfelelően, és a terhelés jobbra van, az UC + UT teljes feszültsége a VD1 diódához tartozik, és a A VD2 dióda más. Ha az ellenállási referencia terhelés KSV-mérőjének hozamához csatlakozik, akkor a vonal hullámrezisztenciájával megegyező rezisztencia, a visszavert hullám hiányzik, és ezért a VD2-es feszültség nulla lehet. Ezt úgy érik el, hogy a készülék kiegyensúlyozását az UT és az UC feszültség kiegyenlítője egy C1 díszítő kondenzátor segítségével. Amint azt fentebbeztük, az ilyen beállítás után a különbség feszültségének értéke (Zn ≠ ZO) arányos lesz a G. méréssel való reflexiós együtthatóval. Először is, az SA1 kapcsolópozícióban a sémában ("fading hullám") látható, az R3 kalibrálási változó ellenállás a skála utolsó részlegének (például 100 μa). Az SA1 kapcsolót ezután átvisszük az alsó pozícióba ("visszavert hullám"), és számolja az értéket az esethez viszonyítva RH \u003d 75 ohm, a készüléknek 20 μA-t kell mutatnia, amely megfelel R \u003d 0,2. A KSW értékét a fenti képlet határozza meg - KSV \u003d (1 +0,2) / / (1-0,2) \u003d 1,5 vagy ksv \u003d (100 + 20) / / (100-20) \u003d 1,5. Ebben a példában az érzékelő lineáris - a valóságban lineáris - szükség van egy olyan módosítás bevezetésére, amely figyelembe veszi a nemlinearitását. A megfelelő kalibrálással az eszköz használható a csökkenő és visszavert hatalom mérésére.

A KSV mérő mérőeszközének pontossága számos tényezőtől függ, elsősorban az SA1 pozícióban lévő eszköz kiegyensúlyozása a "visszavert hullám" -nál az RN \u003d zO-nál. Az ideális kiegyensúlyozás megfelel az UC és az UT feszültségeinek, egyenlő méretű és szigorúan ellentétes fázissal, azaz különbségük (algebrai mennyiség) nulla. A valódi kialakításban a kiegyensúlyozatlan maradék Uos mindig. Fontolja meg a példát, amint azt a mérések végeredménye befolyásolja. Tegyük fel, hogy a kiegyenlítésnél az US \u003d 0,5 V és UT \u003d 0,45 V (azaz a 0,05 B veszteség) feszültségét tette ki. RN \u003d 75 ohm terheléssel az 50 ohmikus vonalban, valóban CW \u003d 75/50 \u003d 1,5 és r \u003d 0,2, és a visszavert hullám értéke, amely a belső absztrakt szintre újraszámolódik, ruc \u003d 0,2x0,5 \u003d 0, 1 V és rut \u200b\u200b\u003d 0,2x0.45 \u003d 0,09 V.

Újraforgatja az 1. ábrát. 1, B, a CSW \u003d 1,5 (az UL és UTL görbék a sorban, az UC és az UT-nek felel meg). Az 1. pontban max \u003d 0,5 + 0,1 \u003d 0,6 V, UT min \u003d 0,45 - 0,09 \u003d 0,36 V és KSV \u003d 0,6 / 0,36 \u003d 1,67. A 2. pontnál \u003d 0,45 + 0,09 \u003d 0,54 V, UCMIN \u003d 0,5 - 0,1 \u003d 0,4 és KSV \u003d 0,54 / 0,4 \u003d 1,35. Ebből az egyszerű számításból látható, hogy az ilyen KSV mérőelem beillesztésének helyétől függően valódi KSV \u003d 1,5, vagy amikor a vonal hossza megváltozik a műszer és a terhelés, különböző KSV értékek között olvasható - 1,35 és 1,67 között!

Mi vezethet pontatlan kiegyensúlyozáshoz?

1. A geronya dióda kivágásának feszültségének jelenléte (a mi esetünkben, VD2), amelyben megszűnik - körülbelül 0,05 V. Tehát UOCT alatt< 0,05 В прибор РА1 покажет "ноль" и можно допустить ошибку в балансировке. Относительная неточность значительно уменьшится, если поднять в несколько раз напряжения Uc и соответственно UT. Например, при Uc = 2 В и UT = 1,95 В (Uост = 0,05 В) пределы изменения КСВ для приведенного выше примера будут уже только от 1,46 до 1,54.

2. Az UC vagy UT feszültség frekvenciafüggése. Ebben az esetben a pontos kiegyensúlyozás nem érhető el a működési frekvenciák teljes körében. Elemezzük a példát az egyik lehetséges ok. Tegyük fel, hogy a kondenzátort a C2 készülékben 150 pf-es kapacitású, 0,5 mm-es és 10 mm hosszú átmérőjű drótkimenetekkel használják. Az ilyen átmérőjű huzal mért induktivitása 20 mm hosszúságú, L \u003d 0,03 μH. A felső működési frekvencián F \u003d 30 MHz a kondenzátor ellenállása XC \u003d 1 / 2πFS \u003d -J35,4 ohm, a következtetések teljes reaktív ellenállása XL \u003d 22πFL \u003d J5.7 Ohm. Ennek eredményeképpen az osztó alsó vállának ellenállása csökken a -J35.4 + J5F7 \u003d -J29,7 OH értékre (megfelel a 177 pf kapacitású kondenzátornak). Ugyanakkor 7 MHz-es frekvenciákon és a következtetések hatása alatt elhanyagolható. Ezért a kimenet - az osztó alsó vállán, az érintett kondenzátorok minimális következtetésekkel kell használni (például tartó vagy áthaladás), és a több kondenzátor bevonása párhuzamos. A C1 C1 "felső" kondenzátor következtetései gyakorlatilag nem befolyásolják a helyzetet, mivel az XC-nek egy felső kondenzátora néhány tucatszor több, mint az alacsonyabb. Lehetőség van egységes egyensúlyi kiegyenlítés az eredeti megoldás felhasználásával, amelyet a gyakorlati struktúrák leírásakor tárgyalunk.

3.2. A másodlagos tekercselő T1 induktív rezisztenciája a működési tartomány alacsonyabb frekvenciáján (~ 1,8 MHz) szignifikánsan eltolódik az R1-et, amely csökkenti az UT-t és a fáziseltolódást.

3.3. Az R2 rezisztencia része az érzékelő láncának. Mivel szerint a rendszer, akkor söntölje C2, az alacsonyabb frekvenciák, a szétválás együttható kaphat frekvencia és fázis függőséget.

3.4. A diagramban. 2 A nyitott állapotban lévő VD1 vagy VD2 detektorok a C2-es kapacitív osztó RBX alsó vállával az RBX alsó vállával vannak eltökélve, azaz az RBX ugyanúgy, mint az R2. Az RBX befolyása elhanyagolható (R3 + R2) több mint 40 COM, amely megköveteli az RA1 érzékeny mutatójának használatát, amelynek teljes eltérésárama legfeljebb 100 μa és RF feszültség van a VD1-en legalább 4 V-nál.

3.5. A KSV mérő bemeneti és kimeneti csatlakozóit általában 30 ... 100 mm-rel választjuk el. 30 MHz-es frekvencián a csatlakozókon lévő feszültség fázisok különbsége α \u003d [(0,03 ... 0,1) / 10] 360 ° - 1 ... 3.5 °. Hogyan befolyásolhatja a munkát, amelyet az 1. ábrán bemutatnak. 3, a és ábra. 3, b. Az ábrákon lévő áramkörök különbsége az, hogy a C1 kondenzátor különböző csatlakozókhoz van csatlakoztatva (T1 mindkét esetben a vezeték közepén található a csatlakozók között).

Az első esetben a nem kompenzált maradékok csökkenthetők, ha kijavíthatja az UOCT fázist az SC kis párhuzamos kondenzátorával, a második pedig - az LC kis induktivitásának bevonásával egy dróthurok formájában. Ezt a módszert gyakran házi készítésű és "márkás" KSV mérőként használják, de nem szabad megtenni. Annak érdekében, hogy megbizonyosodjon arról, hogy elegendő az eszköz forgatásához, hogy a bemeneti csatlakozó kimenet. Ugyanakkor kompenzáció, amely segített a bekapcsoláshoz, káros lesz - az UOCT jelentősen növekszik. Ha valódi vonalon dolgozik egy következetlen terheléssel, a vonal hosszától függően, a készülék olyan helyre juthat, ahol a bevezetett korrekció "javítja" az igazi KSW-t, vagy éppen ellenkezőleg ", rosszabb - Azt. Mindenesetre hibás szám lesz. Javaslat - Helyezze a csatlakozókat olyan közel egymáshoz, és használja az alábbi eredeti áramköri megoldást.

Ahhoz, hogy bemutassák, mennyire tekintik a fenti okokat, a KSV-méteres bizonyság bizonyságának pontosságának okai, az 1. ábrán. A 4. ábra két gyári gyártó ellenőrzésének eredményeit mutatja. Az ellenőrzés az volt, hogy a számított KSV \u003d 2,25-ös összeegyeztethetetlen terhelést az egymás után összekapcsolt kábelszegmensek sorozatából állítottuk le, amelyek zO \u003d 50 ohm hosszral rendelkeznek mindegyikben λ / 8-mal.

A mérési folyamat során a teljes hosszúságú vonalat λ / 8 és 5 / 8λ között változott. Két eszközt ellenőriztek: Olcsó márka X (Curve 2) és az egyik legjobb modell - madár 43 (görbe 3). Az 1. görbe igazi CWS-t mutat. Mint mondják, a megjegyzések feleslegesek.

Ábrán. Az 5. ábra a mérési hiba grafikonját mutatja a KSV mérő D (Directivity) értékéből. Hasonló grafikonok a CBW \u003d 1 / KSV-hez. Az 1. ábra kialakítására alkalmazzák. 2 Ez az együttható megegyezik a VD1 és VD2 diódákban lévő RF feszültségeinek arányával, ha az RN \u003d zo d \u003d 20lg (2U / UOS) KSV-méter kimenetéhez csatlakozik. Így a jobb lehetőség volt az egyensúly a rendszer (a kevésbé Uest), a nagyobb D. is használhatja az indikátor az indikátor a RA1 - D \u003d 20 X X LG (IPAD / IOTR). Ez a D érték azonban kevésbé pontos lesz a diódák nemlinearitásának köszönhetően.

A vízszintes tengely grafikonját az igazi QCV értékek elhalasztják, és a függőleges - mérve, figyelembe véve a hibát a KSV mérő értékétől függően. A pontozott vonal egy példát mutat - egy igazi ksv \u003d 2, a C D \u003d 20 dB eszköz 1,5 vagy 2,5 jelzéssel, valamint d \u003d 40 dB-vel, 1,9 vagy 2,1-vel.

Az irodalmi adatokból az alábbiak szerint a CSW-Meter az 1. ábra szerinti. 2 van D - 20 dB. Ez azt jelenti, hogy jelentős korrekció nélkül nem használható pontos mérésekhez.

A KSV mérő hibás bizonyságának második legfontosabb oka az érzékelő diódák Volt-AMPS-jellemzőinek nemlinearitásával jár. Ez a bizonyság függvényétől függ a tápegység szintjétől, különösen az RA1 jelző skálájának kezdeti részében. A márkás KSW méterben gyakran két mérleg van az indikátoron - kis és nagy teljesítményszintek.

A T1 áramváltó fontos része a KSW mérőnek. Legfontosabb jellemzői ugyanazok, mint a jobban ismert feszültségváltó: menetszáma a primer tekercs N1 és szekunder N2, az átalakulás a K együttható \u003d N2 / N1, az áram a szekunder tekercs I2 \u003d L1 / K. A különbség az, hogy az áramot az elsődleges tekercselésen keresztül a külső lánc határozza meg (a mi esetünkben az áramadó áram van), és nem függ az R1 másodlagos tekercselés terhelési ellenállásától, így az aktuális L2 független Az R1 ellenállás ellenállási értéke. Ha például az adagoló zo \u003d 50 ohm áthalad a P \u003d 100 W teljesítmény, az aktuális i1 \u003d √p / zo \u003d 1,41 A és mikor K \u003d 20, a másodlagos tekercselő áram L2 \u003d I1 / K - 0,07 A . A másodlagos tekercselés kimenetén lévő feszültséget az R1: 2UT \u003d L2 x R1 érték határozza meg, és R1 \u003d 68 ohm értéke 2 g \u003d 4,8 V. A P \u003d (2UT) 2 / R1 \u003d 0,34 W teljesítménye az ellenállás. Figyeljen arra, hogy a jelenlegi transzformátor sajátossága - minél kevesebb a másodlagos tekercselés, annál nagyobb a feszültség a kimeneteken (ugyanazon R1). Az aktuális transzformátor legnehezebb módja üresjárat üzemmód (R1 \u003d ∞), míg a kimeneti feszültség élesen nő, a mágneses gyógyítás telített, és annyira felmelegedett, hogy összeomlható.

A legtöbb esetben az elsődleges tekercsben egy fordulatot használnak. Ez a forduló eltérő formákkal rendelkezhetnek, amint az a 2. ábrán látható. 6, a és ábra. 6, B (egyenlő), de a tekercselés az 1. ábrán látható. 6, B már két fordulat.

Külön kérdés a képernyőhöz csatlakoztatott képernyő használata a központi huzal és a másodlagos tekercs közötti cső formájában. Egyrészt a képernyő kiküszöböli a kapacitív kötést a tekercsek között, mint kissé javítja a különbségi jel egyensúlyát; Másrészt a képernyőnek van vortex áramai, amelyek szintén befolyásolják a kiegyenlítőt is. A gyakorlat megmutatta, hogy a képernyőn és anélkül, hogy megközelítőleg ugyanazokat az eredményeket kaphatja. Ha a képernyőt még mindig használják, akkor minimálisra kell hozni, megközelítőleg megegyezik a mágneses mag által alkalmazott szélességével, és csatlakoznak egy széles rövid karmesterrel házzal. A "föld" képernyőt mindkét csatlakozóból a középvonalon kell elvégezni. A teleszkópos antennáktól 4 mm átmérőjű sárgarézcsövet használhat.

A CSW mérőknél a K12x6x4 méretű mágnescsövek, a K12x6x4 és még a K10x6x3 méretű mágnescsövek alkalmasak 1 kW-ig terjedő teljesítményre. A gyakorlat kimutatta, hogy az optimális számú fordulatszám P2 \u003d 20. A 40 ... 60 μH másodlagos tekercs induktivitásában a legnagyobb frekvencia egységesség (megengedett érték legfeljebb 200 μg). Lehetőség van 200 és 1000 közötti permeabilitású mágneses vonalak használatára, míg kívánatos egy szabványos méret kiválasztása, amely biztosítja a tekercs optimális induktivitását.

Használhatja a mágneses dudás és kisebb áteresztőképességű, ha alkalmazza nagy méretben, növeli a menetek száma és / vagy csökkenti az R1 ellenállás. Ha a rendelkezésre álló mágneses csővezetékek áteresztőképessége ismeretlen, ha van egy induktivitásmérő, akkor meghatározható. Ehhez tíz fordulattal kell bevonni egy ismeretlen mágneses maggal (a csavarnak a tekercs (μg) indukciójának mérésére vonatkozik, és ezt az értéket a μ \u003d 2,5 ldsr / s képletben helyettesítjük, ahol a DSR a A mágneses csővezeték átlagos átmérője cm-ben; S - magrész CM 2-ben (példa - k10x6x3 DCP \u003d 0,8 cm és s \u003d 0,2x0,3 \u003d 0,06 cm 2).

Ha μ mágneses csővezetéket ismerünk, akkor a tekercselés induktivitása N fordulatokból kiszámítható: L \u003d μn 2 S / 250DCP.

A mágneses vonalak alkalmazhatósága 1 kW-os teljesítményszintre, és többet ellenőrizhető az adagolóban. Ehhez ideiglenesen meg kell határozni az R1 ellenállást, 4-szer nagyobb értéket, illetve az UT feszültsége 4-szer emelkedni fog, és ez egyenértékű, ha 16-szor növeli az elhaladó teljesítményt. A mágneses csővezeték felmelegítése ellenőrizhető, hogy a teljesítmény (az R1 időellenállásának teljesítménye 4-szer emelkedik). Valódi körülmények között az R1 ellenállás hatalma növeli a tápellátás növekedését az adagolóban.

CWS-Méteres UT1MA

Az UT1MA KSV mérő két konstrukciója, amelyet az alábbiakban tárgyalunk, gyakorlatilag ugyanazt a rendszert, de a különböző végrehajtást tartalmazza. Az első verzióban (CMA - 01) nagyfrekvenciás érzékelő és indikátorrész külön. Az érzékelő bemeneti és kimeneti koaxiális csatlakozókat tartalmaz, és bárhol telepíthető az adagolóútvonalon. Mindhárom vezetékes kábeljelzőhöz van csatlakoztatva. A második kiviteli alakban (CMA - 02) mindkét csomópont egy esetben van elhelyezve.

A KSW - METER sémát az 1. ábrán mutatjuk be. 7 És különbözik az alapdiagramtól. 2 A három korrekciós áramkör jelenléte.

Tekintsük ezeket a különbségeket.

1. A C1 kapacitív osztó felső karja két azonos konstans kondenzátorból készült C1 \u003d C1 "+ C1", amely a bemeneti és kimeneti csatlakozókhoz csatlakozik. Amint azt a cikk első részében megjegyeztük, az ezeken a csatlakozókon lévő feszültségfázisok enyhén különböznek egymástól, és az átlagosan az UC fázisának beillesztése és az UT fázishoz közelebb kerülnek. Ez javítja az eszköz kiegyensúlyozását.
2. A tekercs bevezetése Az L1 tekercs bevezetése miatt a kapacitív osztó felső vállállósága frekvenciafüggővé válik, amely lehetővé teszi a kiegyenlítés egyensúlyát a munkatartomány felső szélén (21 ... 30 MHz).
3. Az R2 ellenállás (azaz az R2C2 lánc állandó idejének) kiválasztása kompenzálható az UT stressz visszaesése által okozott kiegyensúlyozatlanság és a tartomány alsó szélén lévő fáziseltolódás (1,8 ... 3,5 MHz).

Ezenkívül a kiegyenlítőt egy vágott kondenzátor hajtja végre, amely az osztó alsó vállában található. Ez egyszerűsíti a telepítést, és lehetővé teszi, hogy alacsony teljesítményű alacsony méretű vágott kondenzátort alkalmazzon.

A tervezés lehetővé teszi az incidens és a visszavert hullámok hatalmát. Ehhez az SA2 az R4 váltakozó kalibrációs ellenállás helyett az SA2 kapcsolja be az R4 váltakozó kalibrációs ellenállását az R5 löket ellenállás, amelyhez a mért teljesítmény kívánt határértéke van felszerelve.

Az optimális korrekció és a készülék racionális kialakítása lehetővé tette a D-ben 35 ... 45 dB referencia-koefficiens előállítását a 1,8 ... 30 MHz frekvenciasávon.

A következő részleteket alkalmazzák a KSW méterre.

A T1 transzformátor másodlagos tekercselése 2 x 10 fordulatot tartalmaz (2 vezetékes tekercseléssel), 0,35 Pev huzalral, amely egyenletesen van elhelyezve a k12 x 6 x 4-es gyűrűhöz körülbelül 400-as permeabilitással (mért induktivitás ~ 90 μg).

R1- 68 OM MLT ellenállás, előnyösen csavaros horony nélkül az ellenállás testén. Ha van egy elhaladó ereje kisebb, mint 250 W, elegendő azt egy ellenállást, a diszperziós kapacitása 1 W, amelyek teljesítménye 500 W - 2 W. 1 kW teljesítményű, az R1 ellenállás két párhuzamos ellenállásból állítható elő, amelyek ellenállóképességgel 130 ohm és 2 W kapacitása. Ha azonban a COP egy mérő, magas szintű teljesítményre tervezték, akkor érdemes kétszer növelni a T1 szekunder tekercsek fordulatainak számát (legfeljebb 2 x 20 fordulattal). Ez lehetővé teszi, hogy 4-szerese csökkentse az R1 ellenállás szükséges teljesítményeloszlását (míg a C2 kondenzátornak nagy kapacitásának kétszerese).

A G és C1 kondenzátorok kapacitása 2,4 ... 3 pf (CT, CTC, CD, 500 V üzemi feszültség), p ≥ 1 kW és 200 ... 250 V sebességgel alacsonyabb teljesítmény mellett). C2 kondenzátorok - Bármely feszültségen (KTK vagy más, angolul, egy vagy 2 - 3 párhuzamosan), a C3 kondenzátor egy kis méretű vágás, amelynek kapacitása 3 ... 20 PF (PDA - M, CT - 4). A szükséges A kapacitás C2 kondenzátor a kapacitív osztó csúcsának teljes nagyságától függ, amelybe a "+ C1" kondenzátorok mellett a T1 transzformátor másodlagos tekercsje és a központi vezető közötti kondenzátorok mellett . Az alsó vállának az R1 \u003d 68 Ohm-nél alacsonyabb válltartalmú tartályt körülbelül 30-szor nagyobbnak kell tekinteni, mint a felső. VD1 és VD2-D311, C4, C5 és C6 kondenzátorok 0,0033 ... 0,01 μF ( Km vagy más nagyfrekvenciás), jelző RA1 - M2003, teljes eltérésű áram 100 μA, változó ellenállás R4 - 150 kV SP - 4 - 2M, R4 - 150 Comer ellenállás. R3 ellenállás van Ellenállás 10 COM - Megvédi az indikátort a lehetséges túlterhelésből.

Az L1 korrekciós induktivitás nagysága meghatározható. A készülék kiegyensúlyozásakor (L1 nélkül) meg kell jegyezni a C3 kondenzátor rotorjának rotorjának 14 és 29 MHz-es rotorjának helyzetét, majd hagyja ki, és mérje meg a tartályt mind a megjelölt helyzetben. Tegyük fel, hogy a felső frekvencia esetében a tartály kevesebb mint 5 pf volt, és az osztó alsó vállának teljes tartálya körülbelül 130 pf, azaz a különbség 5/130 vagy körülbelül 4%. Ezért a frekvencia-igazítás esetében 29 MHz-es frekvencián szükséges, hogy csökkentse a felső váll ellenállását is ~ 4% -kal. Például, ha C1 + C0 \u003d 5 PF kapacitancia ellenállás XC \u003d 1 / 2πFS - J1100 ohm, XC - J44 Ohm és L1 \u003d XL1 / 2πF \u003d \u003d 0,24mkhn.

A szerző eszközeiben az L1 tekercs 8 ... 9-et kapott Pelsho drót 0,29. A tekercs belső átmérője 5 mm, a tekercselés sűrű, majd az impregnáló ragasztó BF - 2. A végső számú fordulatok a telepítés után kerülnek meghatározásra. Kezdetben 14 MHz-es frekvencián kiegyensúlyozódik, majd a frekvencia 29 MHz, és a tekercs L1 tekercsek száma van kiválasztva, amelyben a diagram mindkét frekvencián kiegyensúlyozott a C3 stroke azonos helyzetében.

A közép- és felső frekvenciák jó kiegyensúlyozásának elérése után a frekvencia 1,8 MHz, a 15 ... 20 kΩ-os változó ellenállás ellenállását átmenetileg az R2 ellenállásba helyezzük, és olyan értéket talál, amelyen az UOCT minimális. Az R2 ellenállás ellenállási értéke a T1 másodlagos tekercselő induktivitásától függ, és 5 ... 20 kΩ-ot fekszik az induktivitás 40 ... 200 μH (nagy ellenállási értékek a nagyobb induktivitáshoz).

A Rádió bőséges körülmények között, leggyakrabban az XV-Meter jelzőn használjon egy lineáris skálát, és a visszaszámlálást a QCV \u003d (ipad + iot) / (ipad -iotr) szerint végezzük, ahol az I. mikroamers a "incidens" és a "visszavert" módok mutatója. Nem veszi figyelembe a hibát a diódák kezdeti részének nemlinearitásának köszönhetően. A különböző értékek terheléseinek ellenőrzése 7 MHz-es gyakorisággal kimutatta, hogy a mutató körülbelül 100 W-os teljesítménye átlagosan átlagosan (1 μa) kevesebb valós értéken volt, 25 W-on - kevesebb, mint 2,5 ... 3 μA, és 10 W-os - 4 μA-nál. Ezért az egyszerű ajánlás: egy 100 wattos változathoz - a kezdeti (nulla) nyíl pozíció előre mozgatásához egy felosztást felfelé, és 10 W-ot használunk (például egy antenna beállításakor), add hozzá a "visszavert" 4 μA a minta. Példa - visszaszámlálás "Falling / Reflected" 100/16 MCA, és a helyes KSV (100 + 20) / (100-20) \u003d 1,5. Jelentős teljesítmény - 500 w és még sokkal - a megadott korrekcióban nincs szükség.

Meg kell jegyezni, hogy minden típusú amatőr KSW méter (egy áram transzformátoron, hídon, irányított tengelyeken) adja meg a Reflection koefficientet, és a KCV értéket kiszámítják. Eközben R jelentése a koordináció fokának fő mutatója, és a KSV a származékos mutatója. Az említett mondat megerősítése lehet, hogy a távközlésben a harmonizáció mértékét az inkonzisztenciák csökkentése jellemzi (ugyanaz az R, csak decibelben). A drága vállalati eszközökben az R hívott visszatérés is rendelkezésre áll.

Mi fog történni, ha az érzékelők szilícium-diódákat alkalmaznak? Ha egy Geron dióda szobahőmérsékleten van egy vágási feszültség, amelyben az áram alatt egy dióda csak 0,2 ... 0,3 μa, akkor körülbelül 0,045 V, majd a szilícium már 0,3 V. Ezért a számlálási pontosság fenntartása A szilícium-diódákra való áttérés során az UC és UT feszültséget több mint 6-szor (!) kell emelni. A kísérlet során, amikor a D311 diódákat a KD522-en helyettesítjük, p \u003d 100 W-on, a Zn \u003d 75 ohm betöltése és ugyanaz az UC és az UT, a számok kiderült: a cserélések után - 100/19 és CWS \u003d 1.48 / 12 és számított KSV \u003d 1.27. A Diódák KD522 duplázási rendszerének alkalmazása még a legrosszabb eredményt - 100/11 és a számított CWS \u003d 1,25.

Az érzékelő ház egy külön kiviteli alakban rézből, alumíniumból vagy burkolt a kétoldalas fólia üvegszálas lemezekből 1,5 ... 2 mm vastagságú. Az ilyen kialakítás vázlata látható. 8, a.

A ház két rekeszből áll, egy ellentétes barátja, az RF csatlakozók (CP - 50 vagy SO-239, 25x25 mm méretű karimákkal vannak ellátva, a huzalból, a huzalból 1,4 mm átmérőjű polietilén szigeteléssel, átmérővel 4,8 mm (az RK50 kábelből - 4), a T1 áram transzformátor, a kapacitív osztó kondenzátorai és az L1 kompenzációs tekercsek a másik - R1, R2, diódák, burkolók és blokkoló kondenzátorok és egy kis méretű LC csatlakozó. Következtetések T1 Minimális hossz. A C1 "és C1 csatlakozási pont a tekercs L1" lóg a levegőben ", és az XZ csatlakozó középső kimenetének C4 és C5 csatlakozási pontja csatlakozik a műszerházhoz.

A 2., 3. és 5. válaszfalaknak ugyanolyan méretei vannak. A 2. partícióban nincsenek lyukak, és az 5. részben a lyuk egy adott LC csatlakozó alatt készül, amelyen keresztül a jelzőegység csatlakoztatva van. A 3 középső jumperben (8. ábra, b) A három lyuk körül mindkét oldalán a fólia van kiválasztva, és a lyukakban három átjáróvezeték van felszerelve (például M2 és MZ sárgaréz csavarok). Az 1. és 4. oldalfalak vázlatait az 1. ábrán mutatjuk be. 8, c. A szaggatott vonalak megmutatják a kapcsolat helyét a forrasztás előtt, ami nagyobb erőre van szükség, és biztosítja az elektromos érintkezést mindkét oldalon.

A KSV-mérő beállításához és ellenőrzéséhez 50 ohm (antenna-ekvivalens) példakénti terhelés ellenállása szükséges, 50 ... 100 W. Az egyik lehetséges lőszerszerkezet az 1. ábrán látható. 11. Az ellenállást 51 ohmos ellenállását és a 60 W diszperziós kapacitást használja (45 x 25 x 180 mm méretű téglalap).

Az ellenállás kerámia házában egy hosszú hengeres csatorna, amely rezisztív anyaggal teli. Az ellenállást szorosan nyomja meg az alumínium burkolat aljára. Ez javítja a hőeltávolítást, és elosztott kapacitást hoz létre, amely javítja a kiterjesztést. A 2 W diszperziós kapacitású ellenállások használatával a bemeneti terhelési ellenállás 49,9 ... 50,1 ohm tartományban van beállítva. A bejáratnál egy kis korrekciós kondenzátorral (~ 10 pf), ez az ellenállás alapján lehetséges a CWS-vel való terhelés, amelynek nincs rosszabb, mint 1,05 a frekvenciasávon 30 MHz-ig. Kiváló terheléseket kapunk a P1 - 3 típusú speciális kis méretű ellenállásokból, 49,9 ohmos minősítéssel, a külső radiátor használata esetén jelentős teljesítményt ér el.

A különböző cégek és az e cikkben leírt eszközök KSW mérőinak összehasonlító vizsgálatát végeztük. Az ellenőrzés az volt, hogy az átadó körülbelül 100 W-os kimeneti teljesítményű, az 50-ohm XV-os vizsgálattal - a mérőhöz kapcsolódott a 75 Ohm-es következetlen terheléshez (100 W-os gyári gyártás teljesítményével egyenértékű antenna) és két dimenzió teljesített. ONE - Ha egy rövid RK50 kábelt csatlakoztat, 10 cm hosszúságú, a másik - az RK50 kábelen keresztül, hossza ~ 0,25λ. Minél kisebb a szóródás, annál drágább az eszköz.

A 29 MHz-es frekvencián a következő KSV értékeket kaptuk:

• Drake Wh - 7 ...... 1.46 / 1.54
• Diamond SX - 100 ...... 1.3 / 1.7
• Alan kw - 220 ...... 1.3 / 1.7
• Roger RSM-600 ...... 1.35 / 1.65
• UT1MA ...... 1.44 / 1.5

50 ohmos terheléssel a kábelek bármely hosszában, az összes eszköz "barátságos", melyet KSV mutatott ki< 1,1.

Az RSM - 600 bizonyság nagyobb szóródásának oka, hogy megtudja, mikor vizsgálták. Ebben az eszközben egy nem kapacitív osztót használnak feszültségérzékelőnek, de egy rögzített transzformációs együtthatóval rendelkező stressz transzformátor. Ez eltávolítja a kapacitív osztó "problémáit", de nagy kapacitásmérés esetén csökkenti a készülék megbízhatóságát (az RSM-600 határértéke csak 200/400 W). A rendszerben nincs véletlenszerű elem, ezért az áram transzformátor terhelési ellenállása nagy pontossággal (legalább 50 ± 0,5 ohm), és az ellenállás ellenállása 47,4 ohmot alkalmaztunk. Miután 49,9 ohmos ellenállást váltott ki, a mérési eredmények szignifikánsan jobbak voltak - 1,48 / 1,58. Lehetőség van ugyanezzel az okból, hogy az SX - 100 és KW - 220 készülékek bizonyságának nagy változata társul.

Mérés inkonzisztens terheléssel további negyedhullámú 50 - Ohm kábel segítségével - megbízható módon ellenőrizheti a KSW - méter minőségét. Megjegyzés: Három pont:

1. Az ilyen ellenőrzéshez 50 ohm-es terhelést használhat, ha párhuzamosan kapcsolja be a kondenzátort párhuzamosan, például a koaxiális kábel végén nyitott kis szegmens formájában. A kapcsolat kényelmesen kialakul egy koaxiális tee átmeneten keresztül. Tapasztalt adatok - egy szegmense RK50, melynek hossza 28 cm-nél nagyobb frekvenciájú 29 MHz, egy ilyen kombinált terhelés volt KSV - 1,3, és a hossza 79 cm - KSW - - 2,5 (terhelés kapcsolódni a CWS - METER csak 50 - OMOE kábel).
2. Az igazi CWW a vonalban megközelítőleg megfelel két érték átlagának (extra negyed-hullámkábel és anélkül).
3. A valódi antenna-adagoló eszköz mérésekor nehézségek merülhetnek fel az áramlás áramlásával a kábelfonal külső felületéhez. Ha van ilyen áram, az adagoló hosszának változása csökkenthető az áramváltozáshoz, ami az adagoló terhelésének és az igazi KSV változásához vezet. Lehetőség van a külső áram hatásának csökkentésére úgy, hogy a beltéri adagolóvá válik egy 15 ... 20-as öböl formájában, 15 ... 20 cm átmérőjű (védő fojtó).

Irodalom

1. D. Lechner, P. Finck. Kurzwellen feladó. - Berlin: Militarverlag, 1979.
2. W.B. Bruene - az irányított wattmérők belső képei. - QST, 1959. április.
3. D. Demaw. In-line RF teljesítménymérés. - QST, Decepter, 1969.
4. W. Orr, S. Cowan. A gerenda antenna kézikönyve. - RAC, USA, 1993.
5. Bethekov V., Kharchenko K. Mérések és tesztek a rádiós amatőr antennák tervezése és beállítása során. - M.: Kommunikáció, 1971.

Állandó hullám együttható (KSWN, VSWR)

Állandó hullám együttható (KSWN, VSWR)

A modern világban az elektronikus berendezések hét mérföldes lépésekkel fejlődnek. Minden nap valami új jelenik meg, és ezek nemcsak a meglévő modellek kis fejlesztései, hanem az innovatív technológiák használatának eredményei is, amelyek lehetővé teszik a jellemzők javítását.

Nem késlelteti az elektronikus technológiát és az eszközkészítő ipar mögött - végül is, hogy új eszközöket dolgozzon ki és engedje el a piacra, gondosan meg kell vizsgálni mind a tervezési, mind a fejlesztési fázisban és a gyártási szakaszban. Új mérőberendezések és új mérési módszerek jelennek meg, és ezért új kifejezések és fogalmak.

Azok számára, akik gyakran szembesülnek az érthetetlen rövidítésekkel, rövidítésekkel és kifejezésekkel, és szeretnének megérteni jelentéseiket mélyebben, és ez a rubrika célja.

Az álló hullámfeszültség együtthatója a legnagyobb feszültség amplitúdóvonal aránya a legkisebbnek.

A feszültség állandó hullámának együtthatóját a képlet alapján kell kiszámítani:

,
ahol U 1 és U 2 az incidens és a visszavert hullámok amplitúdója.

Ideális esetben a KSVN \u003d 1, ez azt jelenti, hogy a visszavert hullám hiányzik. Amikor a visszavert hullám közvetlenül függ az út és a terhelés eltérésének közvetlen függőségében. A KSWN megengedett értékeit a működési frekvencián vagy a különböző eszközök frekvenciasávján műszaki előírások és gost szabályozzák. Jellemzően az együttható elfogadható értékei 1,1 és 2,0 között vannak.

Mérje meg a KSWN-t, például az ellenkező irányba tartozó útvonalon lévő két irányteljes csatlakozók használatával. Az űr technológiában a KSWN-t a Waveuide útvonalakba beépített CWS-érzékelőknek mérik. A modern láncelemzők beépített KSVN érzékelők is vannak.

A KSWN mérése során figyelembe kell venni, hogy figyelembe kell venni, hogy a kábelben lévő jel csillapítása mérési hibákhoz vezet. Ezt azzal magyarázza, hogy mind a csökkenő, mind a tükröződő hullámok csillapítást éreznek. Ilyen esetekben a KSVH az alábbiak szerint kerül kiszámításra:

,

ahol K a visszavert hullám csillapítási együtthatója, amelyet a következőképpen számítanak ki: k \u003d 2bl,
Itt - specifikus csillapítás, db / m;
L - kábelhossz, m;
És a 2 multiplikátor figyelembe veszi azt a tényt, hogy a jel csillapító, ha a mikrohullámú jelforrásból az antennához és az úton halad át.

Az antenna telepítése után a működési frekvenciajegység közepén legalább a KSV értéknek kell konfigurálnia, vagy ha azt feltételezzük, hogy csak egy frekvencián működik, a KSV minimális értékének megfelelően.
Mi a ksv? KSV - Az álló hullám együtthatója az antenna-adagoló út összehangolásának mértéke. Ez mutatja az antenna teljesítményveszteségének százalékos arányát. A különböző CWV értékekkel való áramkimaradás az 1. táblázatban látható.

1. táblázat: Energiatakarékosság különböző QCV értékekkel

1. ábra: A KSV mérő csatlakozási rajza

FIGYELEM!!! A Praopnak lehetővé kell tennie a kimeneti teljesítményét! Vagyis, ha a készüléket a 10W maximális teljesítményre tervezték, és a 100W-os bemenetre történő ellátásához az eredmény meglehetősen nyilvánvaló lesz a füst formájában, és meglehetősen megérinti a szaga érzését. A kapcsolót az FWD pozícióba kell helyezni (közvetlen befogadás). A sebességváltó bekapcsolásához be kell állítania a fogantyút a mutatónak a skála végéig. Ez a műszer-leolvasások kalibrálása. Kalibrálja a készüléket minden alkalommal, amikor a működési frekvencia megváltozik. Ezután, amikor átkapcsol (Ha továbbítják), akkor a készülék a Ref Pozícióban van, kapcsolja be az átvitelt, és olvassa el a KSV értékét a műszer skálán.

Fontolja meg az antenna beállításának példáját az átlagos hálós C frekvenciáján C (27,205 MHz frekvencia) a PIN-kód megváltoztatásával. Először meg kell mérnie a KSV értéket az S. háló 1 csatornáján. Ezután az utolsó (40) csatornán, ha a KSV értéke mindkét esetben nagyobb, mint mindkét esetben, ez azt jelenti, hogy az antenna helytelen, nem működik ebben a tartományban vagy hibákkal rendelkezik. Ha a KSV, az 1 csatornán mért, nagyobb, mint a CWV érték 40 csatornán, akkor a PIN hosszát lerövidítik, ha éppen ellenkezőleg, a PIN-kódot hosszabbítani kell (kiterjeszti a tartót). 20 csatornát kapunk a C rács C, mérje meg a CWS-t, emlékezzen az értékére. Csavarjuk ki a csapokat, amelyek rögzítik a csapot, mozgassa 7-10 mm-rel a kívánt oldalon, húzza meg újra a CWW-t ellenőrző csavarokat. Ha a PIN-kódot a határértékhez illeszti, és a KSW még mindig magas, akkor fizikailag lerövidíti a tűt. Ha a PIN-kódot a maximumra hozza, akkor növelni kell a tekercs megfelelőségét. Szerelje be a csapot a hegy közepén. 5-7 mm-t harapunk, a CWS mérését, újra harapunk. Ugyanakkor követi a CWS értékét. Amint eléri a minimumot, és növekszik, hagyja abba a gúnyolódás a PIN-kód felett, majd állítsa be hosszát az antenna helyzetének megváltoztatásával, így megtaláljuk a legkisebb CWS-t.

Kérjük, vegye figyelembe, hogy az antennát csak a végső telepítés helyén kell beállítani. Ez azt jelenti, hogy az antennához átkerül egy másik helyre, újra kell konfigurálni.

Ha megkapta a CWS-t körülbelül 1.1-1,3, ez kiváló eredmény.

Ha kb. 1,3-1,7 sorrendben van, akkor is jó, és semmi sem aggódni.

Ha a KSV 1,8-2 1,8 - 2, akkor figyelmet kell fordítania az RF csatlakozók (a kábel helytelen vágása, a központi kábel véna, stb. Elváltója stb.) koordináció, és testreszabásra van szüksége.

A KSV 2,1 - 5 világos meghibásodást jelent az antennában vagy annak helytelen telepítésében. A KSV több mint 5 azt jelenti, hogy megszakítja a központi kábelt vagy az antennát.

Egy másik forrásból

A félhullámban lévő 50 ohmos kábel hossza, a "Half-Wave Repeater" üzemmódban (igaz a központi mag szilárd polietilén szigetelésére szolgáló kábelekhez)

Fél láb száma
Grid "C" fogás "D" rács "C" és "D"

Az átlagos frekvencia MHz
27.5

Kábelvágás hossza
1 3,639m 3,580m 3.611m
2 7,278m 7,160m 7,222m
3,917m 10,739m 10,833m
4 14.560m 14.319m 14.444m
5 18.195m 17.899m 18.055m

Állandó hullám együtthatója

Állandó hullám együtthatója - Az átviteli vonal elektromos vagy mágneses mezőjének amplitúdójának legnagyobb értékének aránya a legkisebbnek.

Ez jellemzi az antenna és az adagoló koordinációjának fokát (továbbá beszél az adó és az adagoló kimenetének koordinációjáról), és frekvenciafüggő érték. A KSW fordított értékét CBW -nak nevezik - a futó hullám együtthatója. Az értékek a KSV és a KSVN meg kell különböztetni (együtthatója állóhullám feszültség): az első úgy számítjuk ki, erő, a második - feszültség amplitúdója, és a gyakorlatban azt használják gyakrabban; Általában ezek a fogalmak egyenértékűek.

A feszültség állandó hullámának együtthatóját a képlet alapján kell kiszámítani:
Hol U 1. és U 2. - az eső és a visszavert hullámok amplitúdója.
Megállapíthatja a kapcsolatot a KCBH és a Reflection Coefficiens között:
Az álló hullám együtthatójának értéke is beszerezhető az S-paraméterek kifejezésekről (lásd alább).

Ideális esetben a KSVN \u003d 1, ez azt jelenti, hogy a visszavert hullám hiányzik. Amikor a visszavert hullám, a KSW növeli a közvetlen szabályozást az út és terhelés nézeteltérésének mértékéről. A megengedett értékei KSWN a működési frekvencia vagy frekvenciasáv a különböző eszközök szabályozzák a műszaki leírásokban és GOST. Jellemzően az együttható elfogadható értékei 1,1 és 2,0 között vannak.

A CWV érték számos tényezőtől függ, például:

• A mikrohullámú kábel és a mikrohullámú forrás hullámállósága
• Heterogenitás, kábelek vagy hullámvezetők tüskéi
• A kábelvágás minősége mikrohullámú csatlakozókban (csatlakozók)
• Az átmeneti csatlakozók jelenléte
• Antenna rezisztencia kábelcsatlakozási ponton
• A jelzés és a jel forrása és a fogyasztó (antenna stb.)

Mérje meg a KSWN-t, például az ellenkező irányba tartozó útvonalon lévő két irányteljes csatlakozók használatával. Az űr technológiában a KSWN-t a Waveuide útvonalakba beépített CWS-érzékelőknek mérik. A modern láncelemzők beépített KSVN érzékelők is vannak.
A KSWN mérése során figyelembe kell venni, hogy figyelembe kell venni, hogy a kábelben lévő jel csillapítása mérési hibákhoz vezet. Ezt azzal magyarázza, hogy mind a csökkenő, mind a tükröződő hullámok csillapítást éreznek. Ilyen esetekben a KSWN a következőképpen kerül kiszámításra:

Hol NAK NEK - a visszavert hullám csillapítási együtthatója, amely az alábbiak szerint kerül kiszámításra:
itt BAN BEN - specifikus csillapítás, db / m;
L. - kábelhossz, m;
És a 2 multiplikátor figyelembe veszi azt a tényt, hogy a jel csillapító, ha a mikrohullámú jelforrásból az antennához és az úton halad át. Tehát, ha a PK50-7-15 kábelt használva a SI-BI frekvenciák (kb. 27 MHz) specifikus csillapítása 0,04 db / m, majd 40 m-es kábelhosszon, a visszavert jel 0,04 2 40 \u003d 3.2 dB. Ez arra a tényre vezet, hogy a KSVN valós értékével 2,00-nak felel meg, az eszköz csak 1,38-at mutat; A 3,00 eszköz valós értékével körülbelül 2,08-at mutat.

A terhelés terhelésének (h) rossz (magas) értéke nemcsak a terhelésben kapott hasznos teljesítmény csökkentése miatt a hatékonyság romlása miatt vezet. Más következmények lehetségesek:

• A hatalmas erősítő vagy tranzisztor meghiúsulása, mivel a kimeneten (kollektor) összegzi (a legrosszabb) a kimeneti feszültség és a visszavert hullám, amely meghaladhatja a megengedett, megengedett, félvezető átmeneti feszültséget.
• A frekvencia-válasz egyenetlensége romlása.
• A párzási kaszkádok gerjesztése.

Védőszelepek vagy keringők használhatók ezt megszüntetésére. De a folyamatos munka egy rossz terhelés, akkor kudarcot vallanak. Az alacsony teljesítményű átviteli vonalakhoz megfelelő attenuátorok használhatók.

KSVN kommunikációja a négyszeres S-paraméterekkel

Az álló hullám együtthatója egyértelműen összefügghet egy négy solubuláris (S-paraméter) átvitelének paramétereivel:

Hol van a jel komplex reflexiós együtthatója a mért útvonal bemenetéből;

KSV analógok a külföldi kiadványokban

• VSWR - A KSVN teljes analógja
• SWR - A KSV teljes analógja

Jegyzetek

Wikimedia Alapítvány. 2010.

A CWS-vel való vonalban\u003e 1, a tükröződő hatalom jelenléte nem vezet a továbbított teljesítmény elvesztéséhez, bár néhány veszteség figyelhető meg az adagoló vonal végső csillapításának köszönhetően a veszteség nélkül, a QCV érték. Az alacsony veszteséggel rendelkező kábellel rendelkező KB-sávokon általában a véletlen vonalban veszteségei általában jelentéktelenek, de lényeges lehet a VHF-hez, és a mikrohullámú sütő is rendkívül nagy. A kábelen lévő csillapítás elsősorban a kábel jellemzői és hossza függ. A KB-n dolgozva a kábelnek nagyon hosszúnak vagy nagyon rossznak kell lennie, hogy a kábelen lévő veszteségek nagyon jelentősek legyenek.

A visszavert hatalom nem tér vissza az adóhoz, és nem károsítja. A károsodások, amelyek néha magas CWS-nek tulajdonítják, általában az adó kimeneti kaszkádát okozzák az esetleges terheléshez. Az adó nem "látni" a KSW-t, "csak a terhelés impedanciáját látja, ami a CWC-től függ. Ez azt jelenti, hogy a terhelés impedancia pontosan megegyezik a kívánt (például antenna tuner használatával), anélkül, hogy aggódnának a CWW-ről az adagolóban.

A KSV csökkentésére fordított erőfeszítések 2: 1 alatt bármely koaxiális vonalon általában az antenna sugárzás hatékonyságának növekedése szempontjából jelennek meg, de alkalmasak arra, hogy az adóvédelmi áramkör például bekapcsolva legyen, például a CWS\u003e 1.5.

A magas CWW nem feltétlenül jelzi, hogy az antenna rosszul működik - A hatékonyság a antenna sugárzás aránya határozza meg annak sugárzási ellenállását a teljes bemeneti ellenállás.

Az alacsony CWS nem feltétlenül bizonyítja, hogy az antenna rendszer jó. Éppen ellenkezőleg, az alacsony CWW széles frekvenciasávban a gyanú, hogy például a dipólusban vagy a függőleges antenna esetében a veszteségállóság a rossz kapcsolatok és kapcsolatok, egy nem hatékony földelési rendszer, kábelvesztés, nedvesség vonal, stb Így a terhelés ekvivalens biztosítja a KSV sor \u003d 1,0, de ez nem sugározzák egyáltalán, és a rövid függőleges antenna sugárzási ellenállása 0,1 Ohm, és a rezisztencia elvesztése 49,9 ohm kisugároz csak 0,2% a bejövő áram, míg a A KSV 1.0 biztosítása az adagolóban.

A maximális RF áram elérése és az antenna rendszer nem feltétlenül rezonáns hosszral rendelkezik És nem igényel egy bizonyos hosszúságú adagolóját. A tápvezeték és az emitter közötti lényeges eltérés nem akadályozza meg az emitterben való ténylegesen bejövő hatalom felszívódását. Ha a megfelelő illesztést (például egy antenna tunert) használ, hogy kompenzálja a nem rezonáló emitter reaktivitását a véletlenszerű hosszú antennarendszer adagoló vezetékének csatlakoztatásának helyén, és valójában minden kimeneti teljesítmény hatékonyan lehet hatékonyan kibocsátás.

Az adagoló vonal CW-jei nem befolyásolják az adóhangszerkezet konfigurációját az adó közelében. A tuner segítségével elért alacsony CWW rendszerint bizonyíték arra van bizonyíték arra, hogy a tuner konfigurációs folyamat során az adóhangező és az antenna tuner bemenete között eltérő volt, és az adóegység az inkonzisztens terhelésen működik.

Ellentétben a kölcsönös ötletek, egy jó szimmetrikus (kiegyensúlyozott) tunert és egy nyitott kétvezetékes tápvonal, a sugárzás táplált közepén a dipól, amelynek teljes hossza 80 m, működő tartományban 3,5 MHz, nem sokkal több Az ugyanazon antenna hatékonyan sugárzása 48 m hosszúságú, ugyanabban a tartományban és ugyanazon távirányítóval működik. A hatékonyság a sugárzás egy dipól konfigurálva, hogy a rezonancia frekvenciával, például 3750 kHz, majdnem ugyanaz, mint frekvenciája 3500 vagy 4000 kHz lehet bármely feeder ésszerű hosszúságú; Bár várható, hogy a tartomány széleihez tartozó CWW elérheti az 5-et, és hogy a koaxiális kábel testre szabott vonalként működik. Ebben az esetben természetesen szükség lesz a megfelelő koordinációs eszköz (például egy antenna tuner) használatára az adó és az adagoló között. Ha bármilyen antenna-rendszer koaxiális adagolója bizonyos hosszúságot igényel, ugyanazt a bemeneti impedanciát bármilyen hosszúságú kábellel lehet elérni, megfelelő egyszerű koordinációs lánc segítségével az induktorok és a tartályokból.

Magas CWW egy koaxiális adagolóban, amelyet a vonal jellemző ellenállása és az antenna bemeneti ellenállásának jelentős eltérése okoz, Önmagában nem okozza a HF áram előfordulását a kábelfonal külső felületén és az adagolóvonal kibocsátásának. A rövid hullámok tartományaiban a magas QCV-vel működő nyílt vonalban lévő nagy KSV sem okozhat antennát a vonalon, és nem vezet a vonal sugárzásához, feltéve, hogy a vonalon lévő áramok kiegyensúlyozottak, és a távolság A vonal vezetékei nem elegendőek a hullámhossz munkájához képest (ez igaz és a VHF-hez, a vonal éles kanyarai hiánya miatt). Az adagoló zsinór és az adagoló sugárzás külső felületén gyakorlatilag hiányzik, ha az antenna kiegyensúlyozott a Földhez és az adagolóhoz képest (például vízszintes antenna használata esetén az adagolót függőlegesen kell elhelyezni); Ilyen esetekben nem kell szimmetrikus eszközöket (balkonok) használni az antenna és az adagoló között.

Az antenna és az adagoló közötti helyszínen telepített KSV-mérők nem nyújtanak pontosabb mérést a CWS-nek. Az adagolóban lévő CWW nem állítható be a vonal hosszának megváltoztatásával. Ha a bizonyságot a KSV mérő különbözteti jelentősen, amikor mozog a vonal mentén, ez jelezheti az antenna feeder hatása okozta a jelenlegi aktuális külső oldalán a koaxiális kábel zsinór, és / vagy a rossz tervezés, a KSW mérő, De nem, hogy a CWW a vonalak mentén változik.

A meglévő rezonáns terheléshez (csak aktív ellenálláshoz) hozzáadott reaktivitása a CW-k csökkentése érdekében csak a visszaverődés növekedését eredményezi. A legalacsonyabb CWW az adagolóban megfigyelhető a sugárzó elem rezonáns frekvenciáján, és nem függ az adagoló hosszától.

A különböző típusú dipolok (vékony huzalból, hurok dipólusból, egy "vastag" dipólus, csapda vagy koaxiális dipol) sugárzásának hatékonysága szinte ugyanaz, feltéve, hogy mindegyiküknek kisebb ohmos vesztesége van, és a Ugyanaz a hatalom. Azonban a "vastag" és a hurkolt dipólozók szélesebb frekvenciavatárral rendelkeznek egy vékony huzal antennához képest.

Ha az antenna bemeneti impedanciája eltér az adagoló vonal jellemző ellenállásától, akkor az adó terhelési ellenállása nagyon jól különbözhet a jellemző vonalrezisztenciától (ha a vonal elektromos hossza nem több L / 2), és az ellenállásból a Csatlakozási oldal az antennához. Ebben az esetben az adó-terhelés impedanciája az adagolóhossztól függ, amely ellenállási transzformátorként működik. Ilyen esetekben, ha az adó és az átviteli vonal közötti megfelelő illesztés nem állapítható meg, a terhelés impedancia összetett lehet (azaz aktív és reaktív komponensekkel), és vele együtt a kimeneti adó nem tud megbirkózni vele. Ebben az esetben az átviteli vonal hosszának változása néha lehetséges biztosítani a terhelés tárgyalását az adóval - ez pontosan ez a körülmény, ahelyett, hogy a CWW-hoz kapcsolódó veszteségek sok helytelen elképzelést eredményeztek a munkájáról Adagolóvonalak.

Bármilyen szétszerelt hosszúságú takarmány az antenna közepén bármilyen típusú alacsony veszteségű adagolóval meglehetősen hatékony sugárzást biztosít az elektromágneses energia. Ugyanakkor, szabályként egy jó antenna tuner szükséges, ha az adó úgy van kialakítva, hogy alacsony feszültségű terheléssel dolgozzon (például 50 ohm). Ez megmagyarázza azt a tényt, hogy a dipólus közepén táplálkozó sok éve népszerű multi sávos antenna marad.